蔣孟宴，張自麗，孫 光，段元強(qiáng)，段倫博

(1.中化泉州石化有限公司，福建 泉州 362000；2.福建省鍋爐壓力容器檢驗(yàn)研究院 國家工業(yè)鍋爐質(zhì)量檢驗(yàn)檢測中心(福建)，福建 福州 350008； 3.東南大學(xué) 能源與環(huán)境學(xué)院，江蘇 南京 210096；4.東南大學(xué) 能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測控教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，江蘇 南京 210096)

0 引 言

近年來，隨著我國城鎮(zhèn)污水處理廠數(shù)量逐漸增加，污水處理副產(chǎn)物——污泥產(chǎn)量也急劇上升，據(jù)統(tǒng)計(jì)，我國每年市政污泥的產(chǎn)量超過3 000萬t[1]。污泥中含有病原體微生物及重金屬等有害物質(zhì)，因此如何高效實(shí)現(xiàn)污泥減量化、穩(wěn)定化、無害化和資源化利用是亟待解決的問題。焚燒法具有很好的減容效果，能有效分解污泥中有毒有害的有機(jī)物，是最具發(fā)展前景的污泥處置方法[2]。

由于市政污泥含水量高、熱值較低，在實(shí)際焚燒過程中可能會(huì)帶來著火困難、燃燒不穩(wěn)定等問題。且污泥焚燒廠建設(shè)和運(yùn)行費(fèi)用高，設(shè)備一次性投資較大，污泥焚燒過程中污染物排放也需要重點(diǎn)考慮。通常將污泥與高熱值物質(zhì)如生物質(zhì)、煤等摻燒來改善其燃燒性能。若將污泥與煤摻燒應(yīng)用于燃煤電廠，不僅能達(dá)到污泥的減量化、無害化處置和資源化利用，同時(shí)可以利用燃煤電廠較健全的污染物控制設(shè)備緩解污泥焚燒帶來的污染物排放問題，減少煤等化石能源的使用，降低發(fā)電成本。與煤粉爐相比，循環(huán)流化床(CFB)鍋爐具有燃料適應(yīng)性廣、燃燒溫度低、原始NOx排放量低等優(yōu)勢[3]。

目前，燃煤鍋爐耦合污泥焚燒已應(yīng)用于實(shí)際燃煤發(fā)電鍋爐，但由于污泥與煤的物化性質(zhì)差異較大，摻燒一定污泥必然會(huì)對(duì)原有燃煤鍋爐安全運(yùn)行、污染物排放以及飛灰生成產(chǎn)生一定影響。因此，相對(duì)于工業(yè)化大型裝置，利用實(shí)驗(yàn)室規(guī)模裝置模擬工業(yè)化裝置進(jìn)行不同工況下煤與污泥摻燒，更能揭示不同污泥摻燒比例對(duì)NO、SO2轉(zhuǎn)化機(jī)理以及燃燒效率的影響。了解摻燒過程中的燃燒效率、污染物生成和排放及飛灰熔融特性，對(duì)工業(yè)化實(shí)際應(yīng)用裝置運(yùn)行參數(shù)調(diào)控、污染物減排和控制以及安全運(yùn)行具有重要的指導(dǎo)意義。

國內(nèi)一些研究者開展了燃煤電廠污泥摻燒的試驗(yàn)及相關(guān)數(shù)值模擬研究。張宗振等[4]在某1 000 MW超超臨界機(jī)組開展煤與污泥摻燒試驗(yàn)，結(jié)果表明摻燒6%污泥時(shí)，NOx和SOx排放量均符合超低排放標(biāo)準(zhǔn)。摻燒比例控制在10%以內(nèi)，摻燒污泥對(duì)飛灰中金屬濃度影響不大。李鍔[5]在某300 MW鍋爐上進(jìn)行了干化污泥摻燒試驗(yàn)，結(jié)果表明分別添加5%、10%干化污泥摻燒，對(duì)鍋爐煙氣排放主要污染物指標(biāo)幾乎無影響，飛灰重金屬成分幾乎不變?？孪，|等[6]利用一維CFB數(shù)學(xué)模型模擬了污泥摻燒對(duì)330 MWe CFB鍋爐物料平衡特性的影響，發(fā)現(xiàn)摻燒10%污泥后，飛灰和底渣粒度變化很小，而循環(huán)灰粒度略增大。韓立鵬等[7]在240 t/h循環(huán)流化床鍋爐開展污泥協(xié)同摻燒研究，結(jié)果表明污泥摻燒比例在6%以下，對(duì)NOx生成量無明顯影響。目前，關(guān)于工業(yè)裝置污泥與煤摻燒研究大多集中在小比例污泥摻燒以及模擬研究，筆者利用0.3 MWth中試燃煤CFB燃燒試驗(yàn)平臺(tái)針對(duì)大比例污泥摻燒進(jìn)行探索，綜合評(píng)估了不同操作條件下污泥與煤大比例摻燒對(duì)NO和SO2排放特性、飛灰熔融特性以及燃燒效率等影響，探究CFB鍋爐大比例摻燒污泥的可行性，為提高燃煤CFB鍋爐污泥消納能力提供技術(shù)支撐。

因此，筆者以城市生活污泥、徐州煙煤為研究對(duì)象，在0.3 MWth循環(huán)流化床試驗(yàn)臺(tái)上開展煤與污泥摻燒試驗(yàn)，探究污泥添加比例，一、二次風(fēng)比例，過量空氣系數(shù)等試驗(yàn)條件對(duì)燃燒效率、氣態(tài)污染物排放的影響，重點(diǎn)考察煤與污泥中氮、硫的賦存形態(tài)及其熱轉(zhuǎn)化特性，并分析煤與污泥摻燒過程中飛灰組分及熔融特性，以期為燃煤循環(huán)流化床鍋爐摻燒污泥技術(shù)的應(yīng)用提供參考。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)系統(tǒng)

試驗(yàn)在0.3 MWth循環(huán)流化床燃燒試驗(yàn)系統(tǒng)上開展，系統(tǒng)如圖1所示。該系統(tǒng)采用PLC控制，可以自動(dòng)記錄溫度變化、調(diào)節(jié)螺旋給料電機(jī)、送風(fēng)機(jī)頻率等。循環(huán)流化床燃燒室整體凈高度為7 186 mm，其中密相區(qū)高度為1 380 mm，內(nèi)部尺寸為368 mm×368 mm。過渡段高度為500 mm，稀相區(qū)高度為4 580 mm，內(nèi)部尺寸均為718 mm×718 mm。該燃燒試驗(yàn)系統(tǒng)的理論給煤量約為50 kg/h，通過羅茨風(fēng)機(jī)提供一次風(fēng)、二次風(fēng)以及返料風(fēng)，燃燒室設(shè)計(jì)溫度為800～950 ℃。該裝置具有較好的燃料適應(yīng)性，通過調(diào)節(jié)爐內(nèi)水冷管中的冷卻水流量能夠有效避免爐膛超溫，滿足不同熱值燃料的燃燒需求。

為了考察不同操作參數(shù)對(duì)污染物原始排放的影響，在CFB鍋爐旋風(fēng)分離器出口設(shè)置了煙氣取樣點(diǎn)，使用煙氣分析儀(MRU Nova Plus)監(jiān)測煙氣中的O2、CO2、CO、NO和SO2濃度。分別在排渣口和布袋除塵器處對(duì)底渣和飛灰進(jìn)行取樣，并使用X射線衍射儀(XRD，Smartlab 9 kW)、X射線熒光光譜儀(XRF，ZSX Primus II)和掃描電子顯微鏡(SEM，S-4800)分析床料、飛灰及底渣樣品的物相組成、化學(xué)成分及表面微觀形貌。

圖1 0.3 MWth循環(huán)流化床中試裝置系統(tǒng)Fig.1 System of 0.3 MWth circulating fluidized bed

1.2 試驗(yàn)樣品

試驗(yàn)燃料為徐州煙煤和南京市某污水處理廠經(jīng)干化處理后的市政污泥，工業(yè)分析、元素分析見表1。為方便給料，煙煤和干化污泥的粒徑均為0～6 mm。

表1 煙煤和市政污泥的工業(yè)分析和元素分析

1.3 試驗(yàn)工況

試驗(yàn)共進(jìn)行13個(gè)工況，在正式燃燒階段爐膛密相區(qū)的溫度始終維持在850～920 ℃，試驗(yàn)總風(fēng)量為350 m3/h(標(biāo)況下)。詳細(xì)試驗(yàn)工況見表2。

表2 CFB煤與市政污泥摻燒試驗(yàn)工況

2 結(jié)果與討論

2.1 摻燒比例對(duì)氣態(tài)污染物排放的影響

出口氧氣體積分?jǐn)?shù)為6%，一、二次風(fēng)比例為3∶1時(shí)，添加不同比例污泥摻燒對(duì)出口煙氣成分的影響如圖2所示。可知各氣體組分逸出曲線的波動(dòng)范圍與其平均值的偏差分別為CO<12%、NO<5%、SO2<10%。由圖2可知，煙煤純?nèi)歼^程中，煙氣中NO平均體積分?jǐn)?shù)為207.1×10-6，污泥摻燒比例由20%增至40%時(shí)，NO平均體積分?jǐn)?shù)分別降至113.8×10-6和125.1×10-6。而純?nèi)紵熋篊O平均體積分?jǐn)?shù)為254.4×10-6，污泥添加比例增至20%和40%時(shí)，CO平均體積分?jǐn)?shù)分別增至352.3×10-6和422.3×10-6，主要是由于污泥揮發(fā)分高，且其中有機(jī)化合物分解溫度比煙煤低，在相似的流化狀態(tài)和停留時(shí)間下快速分解，造成CO體積分?jǐn)?shù)更高。前期污泥與煤的熱重紅外結(jié)果表明[8]，污泥在燃燒過程中氮化物主要以HCN和NH3形式逸出，煙煤主要以NO及少量HCN形式逸出。摻燒污泥時(shí)會(huì)釋放更高濃度的HCN和NH3，同時(shí)污泥中大量揮發(fā)分快速析出，可燃?xì)怏w濃度增加會(huì)增強(qiáng)局部還原性氣氛，使得HCN和NH3在還原性條件下與NO反應(yīng)生成N2，進(jìn)而降低NO生成[9]。

圖2 不同污泥摻燒比例下的爐膛出口煙氣組分Fig.2 Composition of flue gas at furnace outlet at different sludge blending ratio

表3 煙煤與污泥中氮、硫賦存形態(tài)及質(zhì)量分?jǐn)?shù)

爐膛出口煙氣體積分?jǐn)?shù)約6%、不同一次風(fēng)比例(100%和75%)下?lián)綗囼?yàn)的CO、NO和SO2折算質(zhì)量濃度如圖3所示。由圖3可以看出，采用全一次風(fēng)燃燒時(shí)，污泥摻燒比例由0增至40%，CO質(zhì)量濃度從359.7 mg/m3增至1 201.5 mg/m3，提高了3.3倍；而一次風(fēng)率為75%時(shí)，CO質(zhì)量濃度提高了1.7倍。這是因?yàn)榕c煙煤相比，污泥揮發(fā)分更高，揮發(fā)分的不完全燃燒是CO主要生成路徑之一，因此隨著摻燒污泥比例的增加，導(dǎo)致CO質(zhì)量濃度逐漸升高。由圖3可以看出，在不同一、二次風(fēng)比例條件下，增加污泥摻燒比例會(huì)降低NO質(zhì)量濃度。這與陳曉平等[10]研究結(jié)果類似，其在1臺(tái)熱輸入功率為0.2 MWth循環(huán)流化床試驗(yàn)臺(tái)上進(jìn)行污泥混燒試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)隨著污泥比例的增加，NO排放量逐漸降低，而N2O排放量則明顯上升。這是因?yàn)樵谌剂蠠峤膺^程中最主要的NOx前驅(qū)體是HCN和NH3，其中NH3是NO的主要前驅(qū)體，而HCN則是N2O的主要前驅(qū)體，其向N2O轉(zhuǎn)化的主要?dú)庀喾磻?yīng)可以表示為

(1)

(2)

(3)

(4)

圖3 污泥摻燒比例對(duì)爐膛出口煙氣中CO、NO和SO2質(zhì)量濃度的影響Fig.3 Effect of sludge blending ratio on the CO,NO and SO2 emission in the flue gas at the outlet of the CFB boiler

污泥中揮發(fā)分大多為有機(jī)物，其中氮化合物存在形式主要為有機(jī)氮，循環(huán)流化床焚燒試驗(yàn)中，污泥中芳香族化合物分解并生成HCN，在過渡段和稀相區(qū)與氧氣接觸被氧化為N2O。NO排放質(zhì)量濃度隨污泥摻燒比例的增加而下降，主要原因是混合樣品揮發(fā)分隨污泥摻燒比例的增加而增大，增強(qiáng)了密相區(qū)及過渡段的還原性氣氛，有利于NO的還原反應(yīng)。

由圖3可知，SO2質(zhì)量濃度隨污泥摻燒比例的增加而明顯增大。表3表明污泥與煤的硫形態(tài)存在顯著差異。徐州煙煤中硫主要是硫酸鹽和硫鐵礦，其中大部分為熱穩(wěn)定性較高的BaSO4和CaSO4，加之煤灰的自固硫能力，使得徐州煙煤單獨(dú)燃燒時(shí)硫大部分存在于底渣中，降低SO2排放量。而污泥中主要以非芳香硫類的有機(jī)硫化物和砜硫?yàn)橹?。非芳香硫類的有機(jī)硫化物熱穩(wěn)定性較差，在400 ℃以下易發(fā)生分解并生成SO2。此外，污泥的添加還會(huì)導(dǎo)致大量揮發(fā)分快速釋放，CO質(zhì)量濃度升高，促進(jìn)稀相區(qū)還原性氣氛生成，通常在密相區(qū)缺氧條件下污泥中的有機(jī)硫會(huì)生成部分H2S，H2S與燃料中的鈣接觸會(huì)生成CaS，但CaS與氧接觸被進(jìn)一步氧化生成CaO和SO2，剩余部分H2S可能在密相區(qū)或稀相區(qū)與氧接觸被氧化為SO2。同時(shí)，在還原性氣氛下還會(huì)促進(jìn)CaSO4分解，造成少量SO2釋放[11]。因此，提高污泥摻燒比例后，煙氣中SO2質(zhì)量濃度升高。

2.2 一次風(fēng)比例對(duì)氣態(tài)污染物排放的影響

爐膛出口煙氣體積分?jǐn)?shù)約6%時(shí)，不同污泥摻燒比例下一次風(fēng)比例對(duì)CO、NO和SO2質(zhì)量濃度的影響如圖4所示。

圖4 一次風(fēng)比例對(duì)爐膛出口煙氣中CO、NO 和SO2濃度的影響Fig.4 Effect of primary air ratio on the CO,NO and SO2 emission in the flue gas at the outlet of the CFB boiler

由圖4可知，增加二次風(fēng)比例會(huì)增強(qiáng)擾動(dòng)，提高過渡段及稀相區(qū)的氧化性氣氛，有助于CO完全燃燒，使得CO質(zhì)量濃度隨著二次風(fēng)比例的增加而降低。純?nèi)紵熋簳r(shí)，NO質(zhì)量濃度隨著二次風(fēng)比例的增加呈下降趨勢。摻入20%污泥后，NO質(zhì)量濃度從150.4 mg/m3降至128.2 mg/m3。保持過量空氣系數(shù)不變，隨一次風(fēng)比例降低，密相區(qū)的氧濃度下降，還原性氣氛增強(qiáng)，CO和焦炭促進(jìn)NO還原反應(yīng)，使NO生成量減少。同時(shí)，還原性氣氛也可以抑制焦炭氮轉(zhuǎn)化為NO，這是導(dǎo)致NO質(zhì)量濃度隨二次風(fēng)比例的增加而下降的主要原因[12]。研究表明[13]，二次風(fēng)配比對(duì)SO2排放的影響主要體現(xiàn)在爐膛溫度，尤其是存在脫硫劑時(shí)，適當(dāng)提高二次風(fēng)占比使更多爐膛空間處于適宜脫硫的溫度范圍，有利于提高脫硫效率。

2.3 過量空氣系數(shù)對(duì)氣態(tài)污染物質(zhì)量濃度的影響

過量空氣系數(shù)為1.2和1.4時(shí),煙氣組分如圖5所示，其對(duì)應(yīng)煙氣中氧體積分?jǐn)?shù)分別為3.5%±1%和6%±1%。由圖5可知，過量空氣系數(shù)提高使得CO質(zhì)量濃度降低。且隨著污泥摻燒比例增加， CO質(zhì)量濃度逐漸下降。NO質(zhì)量濃度隨過量空氣系數(shù)的升高而增加，這是因?yàn)殡S過量空氣系數(shù)增大，煙氣中氧體積分?jǐn)?shù)升高，使反應(yīng)向生成NO方向進(jìn)行[14]。同時(shí)，隨著過量空氣系數(shù)增大，燃燒效率提高，使得還原性氣氛減少，不利于NO還原反應(yīng)。SO2質(zhì)量濃度隨過量空氣系數(shù)的增加而升高，這是因?yàn)槲勰嘀胁环€(wěn)定有機(jī)揮發(fā)分快速釋放，由于燃料與空氣分布不均勻，形成局部還原區(qū)域，區(qū)域氧體積分?jǐn)?shù)越低，雖然SO2析出量越少，但燃料硫在還原性氣氛下主要以H2S的形式析出[15]，并在密相區(qū)或稀相區(qū)與氧接觸氧化生成SO2，當(dāng)空氣過量系數(shù)增加時(shí)，一方面使可燃?xì)怏w更充分氧化，另一方面有助于增強(qiáng)整體的氧化性氣氛，并促使含硫前驅(qū)體向SO2轉(zhuǎn)化[16]。

圖5 過量空氣系數(shù)對(duì)爐膛出口煙氣中CO、NO和SO2質(zhì)量濃度的影響Fig.5 Effect of excess air ratio on the CO,NO,and SO2 emission in the flue gas at the outlet of the CFB boiler

2.4 摻燒比例對(duì)燃燒效率的影響

為對(duì)比不同污泥摻燒比例對(duì)燃燒效率的影響，選取出口氧體積分?jǐn)?shù)6%、一、二次風(fēng)配比3∶1時(shí)的飛灰，分析飛灰含碳量，結(jié)果見表4。

表4 污泥摻燒比例對(duì)飛灰未燃碳及燃燒效率的影響

由表4可知，飛灰中未燃碳含量隨著污泥摻燒比例的升高而逐步增加，這可能是由于煙煤和污泥燃燒特性不同。污泥中不穩(wěn)定有機(jī)物在焚燒過程極易分解使得大量揮發(fā)分快速析出，造成爐內(nèi)局部供氧不足，導(dǎo)致未燃盡顆粒隨氣體被帶出，造成飛灰含碳量升高。

對(duì)試驗(yàn)獲得的純?nèi)嘉勰嗉凹內(nèi)紵熋旱娘w灰進(jìn)行粒徑分析，結(jié)果如圖6所示。由圖6可知，在氧濃度和一、二次風(fēng)配比相同時(shí)，污泥和煙煤的飛灰平均粒徑分別是15.65 μm和27.77 μm，污泥飛灰粒徑更小。這意味著在高溫環(huán)境下污泥更容易破碎，生成的顆粒更細(xì)小，而未經(jīng)充分燃燒的小顆粒在氣流夾帶下更易被帶出爐膛，導(dǎo)致?lián)綗勰嗪箫w灰中未燃碳含量升高。燃燒效率隨污泥比例的增加而降低。污泥添加比例增加對(duì)q3影響不大，而對(duì)q4影響較大。污泥添加量從0增至100%，入爐燃料中灰分顯著增加，同時(shí)飛灰含碳量從8.09%增至28.26%，導(dǎo)致q4從0.75%升高到12.18%，燃燒效率降低。因此，循環(huán)流化床燃煤鍋爐摻燒少量污泥(<20%)對(duì)燃燒效率影響較小。

圖6 純?nèi)嘉勰嗉盁熋汗r下布袋飛灰的粒徑分布Fig.6 Particle size distribution of fly ashduring co-combustion bituminous coal and municipal sewage sludge

2.5 摻燒比例對(duì)飛灰組分及熔融性的影響

為研究污泥摻燒比例對(duì)飛灰熔融特性的影響，利用XRF分析飛灰的礦物質(zhì)組成，結(jié)果見表5。由表5可知，排除飛灰中碳含量后，摻燒污泥會(huì)降低灰中SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)，但P2O5質(zhì)量分?jǐn)?shù)略上升，其余成分如Al2O3、CaO變化不明顯。為進(jìn)一步進(jìn)行焚燒風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估，采用以下常用的灰熔融指數(shù)預(yù)測燃燒飛灰的結(jié)渣及熔融特性[17]：

表5 不同摻燒比例下的飛灰成分(排除C)

RB/A=[w(Fe2O3)+w(CaO)+w(MgO)+w(K2O)+w(Na2O)]/[w(SiO2)+w(TiO2)+w(Al2O3)]，

(5)

Fu=RB/A[w(K2O)+w(Na2O)]，

(6)

F=[w(SiO2)+w(K2O)+w(P2O5)]/ [w(CaO)+w(MgO)]，

(7)

其中，RB/A為酸堿比；Fu為結(jié)渣指數(shù)；F為熔融溫度指數(shù)。RB/A<0.5，F(xiàn)u<0.6時(shí)，飛灰結(jié)渣可能較低；RB/A>1，F(xiàn)u>40時(shí)，飛灰易發(fā)生結(jié)渣；F值越大，飛灰熔融溫度越高[18]。

由計(jì)算結(jié)果可知，煙煤、污泥及其摻燒樣品的飛灰發(fā)生結(jié)渣的風(fēng)險(xiǎn)較低，但隨著污泥添加比例增加，結(jié)渣指數(shù)隨之增大，表明摻燒污泥增加了結(jié)渣的風(fēng)險(xiǎn)。這主要是因?yàn)槲勰嘀腥埸c(diǎn)較低的Fe2O3和堿金屬含量較高，摻燒過程降低了飛灰的熔融溫度[19]。

不同煙煤、污泥摻燒比例下測得飛灰樣品的變形溫度、軟化溫度、半球溫度、流動(dòng)溫度見表6。由表6可知，隨著污泥添加比例的增加，飛灰變形溫度、軟化溫度、半球溫度、流動(dòng)溫度隨之下降。污泥摻燒比例達(dá)40%時(shí)，混合燃料飛灰樣的軟化溫度為1 180 ℃，僅比純污泥飛灰高70 ℃。污泥和煤混樣是由單煤與單污泥按一定比例混合而成，但混合樣品灰熔融溫度與各樣品灰熔融溫度的加權(quán)平均值不一致，這主要是因?yàn)椴煌瑯悠坊旌虾?，由于礦物質(zhì)的組成、含量發(fā)生變化及其在燃燒過程中相互影響，使不同礦物質(zhì)之間發(fā)生復(fù)雜的化學(xué)反應(yīng)，生成熔點(diǎn)不同的無機(jī)化合物，如污泥中含量較高的堿金屬可能與煙煤中含量較高的硅鋁反應(yīng)生成硅鋁酸鹽，而硅鋁酸鹽的熔點(diǎn)高于污泥中的堿金屬，但低于SiO2，因此在摻燒過程生成新的化合物改變了飛灰熔融特性[20]。此外，影響飛灰熔點(diǎn)主要有以下路徑[19]：總堿金屬氧化物(Fe2O3+CaO+MgO+Na2O+K2O)質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于36%時(shí)，隨總堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，軟化溫度下降[20]。當(dāng)總堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于36%時(shí)，隨著總堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加，軟化溫度增大。由表5和表6可知，摻燒一定比例污泥后，混合燃料飛灰中SiO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)下降、而Fe2O3和堿金屬氧化物質(zhì)量分?jǐn)?shù)呈上升趨勢，這些組分質(zhì)量分?jǐn)?shù)的升高會(huì)降低飛灰的熔點(diǎn)，因此在摻燒污泥過程中需考慮灰熔融溫度降低對(duì)鍋爐安全運(yùn)行的影響。

表6 污泥摻燒比例對(duì)飛灰熔融特性的影響

3 結(jié) 論

1)污泥添加比例由0增至40%時(shí)，煙氣中CO平均體積分?jǐn)?shù)由254.4×10-6升高至422.3×10-6，NO平均體積分?jǐn)?shù)由207.1×10-6降低到125.1×10-6，SO2平均體積分?jǐn)?shù)由248.6×10-6升高至389.2×10-6。

2)增大二次風(fēng)比例，CO、NO質(zhì)量濃度降低，但對(duì)SO2影響不大；過量空氣系數(shù)由1.2增至1.4時(shí)，NO與SO2質(zhì)量濃度隨之增加，CO質(zhì)量濃度降低。

3)污泥添加比例由0增至100%，飛灰含碳量由8.09%增至28.26%，燃燒效率由99.23%降至87.76%。相對(duì)于煤單燒，摻燒污泥降低了飛灰的熔融溫度。