朱冬梅 薛永泉

（中交一公局第八工程有限公司，天津 300000）

0 引言

連續(xù)剛構(gòu)橋0#塊施工作為關(guān)鍵工序，其施工質(zhì)量關(guān)乎后續(xù)橋梁施工的整體質(zhì)量和安全[1]。重慶合川至長(zhǎng)壽段高速公路龍溪嘉陵江特大橋主橋（108m+200m+108m），施工環(huán)境涉及深水、高墩、汛期、大體積0#塊等，復(fù)雜條件加上圍堰內(nèi)有限的施工空間，支架形式的選擇非常有限。因此，展開(kāi)高墩、有限空間下0#塊懸臂托架預(yù)壓技術(shù)研究十分必要。該橋0#塊支架采用三角托架，經(jīng)實(shí)際加載分析，三角架的內(nèi)側(cè)和外側(cè)的相對(duì)沉降量小，結(jié)構(gòu)整體下沉，可推斷卸載后變形原因在于牛腿處局部混凝土壓縮變形，控制沉降關(guān)鍵點(diǎn)在于牛腿設(shè)計(jì)。

1 工程概況

重慶合川至長(zhǎng)壽段高速公路龍溪嘉陵江特大橋主橋（108m+200m+108m）8#主墩為水中墩，墩高41.4m，單個(gè)0#塊長(zhǎng)14m，寬21.5m，高12.5m，采用C55混凝土澆筑，方量1253m3。受水中高墩影響，0#塊支架需在圍堰的有限空間內(nèi)施工。經(jīng)方案比選，0#塊支架高空預(yù)壓方案采用液壓千斤頂對(duì)三角托架[2-4]反壓。在三角托架上設(shè)置I45b工字鋼作主梁，橫橋向布置，主梁上方安裝I32b工字鋼作次梁，順橋向布置，次梁上放置液壓千斤頂，千斤頂上放置雙拼I45b工字鋼墊梁。

2 高空預(yù)壓方案及加載結(jié)果分析

在三角架上設(shè)置I45b工字鋼作主梁，橫橋向布置，間距為600mm。主梁上方安裝I32b工字鋼作次梁，順橋向布置，間距為3175mm。次梁上放置液壓千斤頂，千斤頂上放置雙拼I45b工字鋼墊梁，如圖1、圖2所示。

圖1 高空預(yù)壓方案示意圖

圖2 千斤頂加載

采用雙拼I45b工字鋼作為反力架對(duì)主托架進(jìn)行預(yù)壓，施加反向作用力，模擬混凝土施工工況時(shí)荷載。I45b工字鋼采用2根Φ32mm的PSB930精軋螺紋鋼進(jìn)行錨固[5]，精軋螺紋鋼下部錨固與承臺(tái)。

加載采用200t千斤頂，按照等代荷載值向兩側(cè)托架中部位置對(duì)稱(chēng)加載。具體步驟為按施工全荷載的60%（538.9kN）、80%（718.5kN）、100%（898.1kN）、120%（1077.7kN）順序加載。

沉降觀測(cè)點(diǎn)布置在每個(gè)三角架的懸臂端位置，整個(gè)支架共有20個(gè)點(diǎn)。對(duì)測(cè)量結(jié)果進(jìn)行數(shù)據(jù)分析，荷載加到施工全荷載120%時(shí)最大沉降量為6mm左右，卸載后變形為3mm左右。三角架內(nèi)側(cè)和外側(cè)的相對(duì)沉降量小，結(jié)構(gòu)整體下沉，可推斷卸載后變形原因在于牛腿處局部混凝土壓縮變形，控制沉降關(guān)鍵點(diǎn)在于牛腿設(shè)計(jì)。

3 牛腿受力機(jī)理分析

不考慮鋼板與混凝土之間的粘結(jié)，外力作用下的牛腿受力模式如圖3所示，分為水平力產(chǎn)生彎矩和豎向力產(chǎn)生彎矩之和。

圖3 牛腿受力模式示意圖

式中：

M——牛腿總彎矩；

M1——水平力對(duì)牛腿產(chǎn)生彎矩；

M2——豎向力對(duì)牛腿產(chǎn)生彎矩；

Fx——水平方向外力；

z1——水平方向外力到精軋螺紋鋼距離；

z2——精軋螺紋鋼到旋轉(zhuǎn)軸距離；

Fp——精軋螺紋鋼拉力；

Fz——豎向外力；

x1——豎向外力到旋轉(zhuǎn)軸距離；

Fc-z2——混凝土對(duì)牛腿上翼緣產(chǎn)生豎向力；

x2——混凝土對(duì)牛腿上翼緣產(chǎn)生豎向力到旋轉(zhuǎn)軸距離。

以龍溪嘉陵江特大橋0#預(yù)壓三角架牛腿為例，外側(cè)三角架和內(nèi)側(cè)三角架上、下牛腿參數(shù)如表1所示。

表1 牛腿參數(shù)匯總表

從受力角度看，最合理狀態(tài)為外力產(chǎn)生彎矩全部由精軋螺紋鋼承擔(dān)，即Fc-z2=0。此時(shí)，精軋螺紋鋼拉力計(jì)算公式如下：

計(jì)算得出，外側(cè)三角架上方牛腿需要拉1036.7kN，內(nèi)側(cè)三角架上方牛腿需要拉414.3kN。下方牛腿的水平方向外力朝橋墩內(nèi)側(cè)對(duì)結(jié)構(gòu)有利。

4 集中荷載位置對(duì)牛腿產(chǎn)生內(nèi)力影響分析

混凝土施工荷載實(shí)際為面荷載，傳遞到三角架變成線荷載。但實(shí)際預(yù)壓過(guò)程中采用了集中荷載。根據(jù)加載點(diǎn)位置桿件內(nèi)力也發(fā)生變化，因此，采用同一個(gè)三角架計(jì)算模型，分別施加線荷載和集中荷載對(duì)比支反力。

計(jì)算軟件采用Midas，單元采用梁?jiǎn)卧?，共?1個(gè)節(jié)點(diǎn)和48個(gè)單元。鋼材彈性模量取2.1E5MPa，泊松比取0.3。均布荷載大小為448.9kN/m，集中荷載大小為1077.7kN，邊界條件為約束與牛腿連接處的橫梁和斜腿所有位移。

均布線荷載模型計(jì)算結(jié)果：外側(cè)支架的上支點(diǎn)豎向反力為407.2kN，下支點(diǎn)豎向反力為670.2kN。內(nèi)側(cè)支架的上支點(diǎn)豎向反力為432.2kN，下支點(diǎn)豎向反力為627.3kN。

集中荷載模型計(jì)算結(jié)果：外側(cè)支架的上支點(diǎn)豎向反力為553.2kN，下支點(diǎn)側(cè)反力為524.4kN。內(nèi)側(cè)支架的上支點(diǎn)豎向反力為518.4kN，下側(cè)支點(diǎn)豎向反力為559.3kN，與均布荷載模型計(jì)算結(jié)果相比相差21%，說(shuō)明集中荷載盡量布置在線荷載合力點(diǎn)附近。

5 牛腿有限元局部分析

5.1 計(jì)算模型

牛腿局部計(jì)算軟件采用ANSYS，混凝土采用體單元，鋼板采用板單元，精軋螺紋鋼采用桁架單元。模型共有34735個(gè)節(jié)點(diǎn)、7555個(gè)板單元、162043個(gè)體單元、2個(gè)桁架單元。為了提高計(jì)算效率，混凝土寬度、高度、厚度均取1.5m。

鋼板彈性模量取2.1E5MPa，屈服點(diǎn)取235MPa，泊松比取0.3。精軋螺紋鋼彈性模量取2.1E5MPa，泊松比取0.3?；炷翍?yīng)力-應(yīng)變關(guān)系計(jì)算結(jié)果分析，抗壓強(qiáng)度為29.6MPa，對(duì)應(yīng)應(yīng)變?yōu)?.002，極限應(yīng)變?yōu)?.0035，泊松比0.2。

邊界條件為約束混凝土右側(cè)所有節(jié)點(diǎn)的所有位移。精軋螺紋鋼左側(cè)端節(jié)點(diǎn)和牛腿端板的套筒范圍內(nèi)節(jié)點(diǎn)形成剛域，再埋進(jìn)混凝土內(nèi)鋼板，工字型鋼腹板節(jié)點(diǎn)和混凝土節(jié)點(diǎn)橫向進(jìn)行耦合，工字型鋼頂、底板節(jié)點(diǎn)和混凝土節(jié)點(diǎn)豎向進(jìn)行耦合。與工字型鋼接觸線范圍內(nèi)牛腿頂板節(jié)點(diǎn)形成剛域，并外力加到剛域的主節(jié)點(diǎn)。精軋螺紋鋼預(yù)拉力采用初始應(yīng)力法。

具體計(jì)算工況時(shí)，考慮上方牛腿和下方牛腿，精軋螺紋鋼預(yù)拉力考慮0MPa～600MPa不同工況。

5.2 上方牛腿計(jì)算結(jié)果及分析

上方牛腿的計(jì)算結(jié)果如表2所示，精軋螺紋鋼無(wú)預(yù)拉力時(shí)加載后變形為2.14mm，殘余變形為2.88mm。隨著預(yù)拉力提高，彈性變形增大、殘余變形減少，當(dāng)預(yù)拉力達(dá)到400MPa后變形基本收斂。

表2 不同加載工況下加載點(diǎn)豎向撓度

埋入混凝土鋼板應(yīng)力分布見(jiàn)圖4，從圖4可看出，加載后顯示上翼緣預(yù)拉力越大，鋼板應(yīng)力越小。產(chǎn)生這種現(xiàn)象的原因在于預(yù)拉力越大，精軋螺紋鋼承擔(dān)彎矩越大，減少了對(duì)混凝土的影響。卸載后趨勢(shì)相反，預(yù)拉力越大，鋼板應(yīng)力也越大。

圖4 埋入混凝土鋼板應(yīng)力分布

設(shè)計(jì)最合理狀態(tài)為最大絕對(duì)應(yīng)力最小，并且最大應(yīng)力和最小應(yīng)力絕對(duì)值接近。鋼板上翼緣最大絕對(duì)應(yīng)力分布如圖5所示，預(yù)拉力400MPa時(shí)接近理想狀態(tài)。

圖5 鋼板最大絕對(duì)應(yīng)力與預(yù)拉力相關(guān)曲線

根據(jù)精軋螺紋鋼應(yīng)力變化監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)所示，預(yù)拉力越大，加載后的應(yīng)力增量越小，卸載后的預(yù)拉力損傷也越小。這種現(xiàn)象主要在于卸載后殘余變形主要由混凝土塑性變形引起，預(yù)拉力越大對(duì)混凝土產(chǎn)生影響越小，當(dāng)預(yù)拉力達(dá)到一定程度，基本屬于彈性變形。

最合理預(yù)拉力工況為400MPa，此時(shí)加載后的精軋螺紋鋼應(yīng)力為495.4MPa，接近于水平方向外力全部由精軋螺紋鋼承擔(dān)時(shí)的應(yīng)力300.7MPa和外力產(chǎn)生彎矩全部由精軋螺紋鋼拉力承擔(dān)的應(yīng)力644.5MPa，均值472.6MPa。

6 結(jié)束語(yǔ)

三角架預(yù)壓數(shù)據(jù)分析表明，內(nèi)側(cè)和外側(cè)相對(duì)沉降量小，結(jié)構(gòu)整體下沉，主要在于牛腿處混凝土局部變形?；炷潦┕ず奢d在三角架處為線荷載，但實(shí)際預(yù)壓荷載為集中荷載，需要盡量布置在線荷載合力點(diǎn)附近。上方牛腿精軋螺紋鋼預(yù)拉力，建議按水平方向外力全部由精軋螺紋鋼承擔(dān)時(shí)，拉力和外力產(chǎn)生彎矩全部由精軋螺紋鋼拉力承擔(dān)時(shí)拉力均值控制。三角架下方牛腿，按水平方向力產(chǎn)生彎矩接近于豎向力產(chǎn)生彎矩控制設(shè)計(jì)。預(yù)壓過(guò)程中托架的實(shí)際工作狀態(tài)與0#塊施工時(shí)托架的工作狀態(tài)有一定的差別，預(yù)壓大致模擬了0#塊一次性澆筑時(shí)作用到托架的集中力，檢驗(yàn)了托架、牛腿、分配梁及墩柱預(yù)留孔洞承重時(shí)的安全性，取得的高程數(shù)據(jù)可為托架的彈性變形量計(jì)算、消除非彈性變形等提供重要支撐，也為第三方監(jiān)控單位發(fā)布施工指令提供相應(yīng)的依據(jù)。