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(馬鞍山鋼鐵股份有限公司 技術(shù)中心, 安徽 馬鞍山 243000)
鋼鐵的大氣腐蝕現(xiàn)象存在于各行各業(yè),因大氣腐蝕會(huì)造成嚴(yán)重經(jīng)濟(jì)損失,尤其是鐵道交通行業(yè),會(huì)導(dǎo)致車廂整體報(bào)廢[1]。冷軋耐候鋼是指在普通低碳鋼中添加Cu、P、Ni、Cr等微合金元素,使其具有良好的耐大氣腐蝕性能,耐候鋼的耐腐蝕性能是普通碳鋼的2~8倍[2-5]。其中Cr元素可以有效提高鋼鐵的耐腐蝕性能[6],同時(shí)Cr元素會(huì)影響鋼板的淬透性,進(jìn)而影響鋼板的組織性能,普通的耐候鋼Cr質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.30%~1.25%。若Cr含量繼續(xù)增加,必然對(duì)材料的耐候性能以及組織產(chǎn)生影響,因此本文基于4.5%Cr冷軋耐候鋼,探究了連續(xù)退火工藝對(duì)其組織與性能的影響。
試驗(yàn)鋼采用某鋼廠生產(chǎn)的耐候鋼板軋硬卷,具體成分如表1所示(表1中還列出了Q345B鋼及普通耐候鋼SPA-C的成分),再利用Multipas退火試驗(yàn)機(jī)模擬連退工藝,退火工藝如圖1所示。對(duì)退火后的試驗(yàn)鋼進(jìn)行砂紙打磨、拋光,經(jīng)體積分?jǐn)?shù)為4%硝酸酒精溶液腐蝕后,利用Axio Imager光學(xué)顯微鏡觀察其組織形貌;利用Z150電子拉伸試驗(yàn)機(jī)檢測(cè)試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能;并將試驗(yàn)鋼加工成尺寸為2.0 mm×40 mm×60 mm 的試樣,利用YF-C1周期性浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)箱對(duì)其進(jìn)行周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)。
表1 試驗(yàn)鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù),%)
圖1 連續(xù)退火工藝示意圖Fig.1 Schematic diagram of continuous annealing processes
圖2 試驗(yàn)鋼在不同退火溫度下的力學(xué)性能(a)屈服強(qiáng)度;(b)抗拉強(qiáng)度;(c)伸長(zhǎng)率Fig.2 Mechanical properties of the tested steel annealed at different temperatures(a) yield strength; (b) tensile strength; (c) elongation
不同的退火溫度和冷速對(duì)試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能影響結(jié)果見(jiàn)圖2,在兩種冷速下,試驗(yàn)鋼隨著退火溫度的升高,其屈服強(qiáng)度先降低后增加,當(dāng)退火溫度為830 ℃時(shí),強(qiáng)度達(dá)到最大值,屈服強(qiáng)度均值為353 MPa,抗拉強(qiáng)度均值約為621 MPa。當(dāng)退火溫度為800 ℃時(shí),屈服強(qiáng)度最低,均值296 MPa,抗拉強(qiáng)度均值降低至約460 MPa。當(dāng)退火溫度≤800 ℃時(shí),隨著退火溫度的升高,試驗(yàn)鋼組織發(fā)生的回復(fù)再結(jié)晶更充分,其力學(xué)性能會(huì)降低。但當(dāng)退火溫度>800 ℃時(shí),組織開(kāi)始部分奧氏體化,在隨后的冷卻中形成了高強(qiáng)度的貝氏體組織。通過(guò)對(duì)比50 ℃/s和30 ℃/s冷速的試驗(yàn)鋼力學(xué)性能結(jié)果可知,當(dāng)退火溫度為740~800 ℃時(shí),高冷速試驗(yàn)鋼與低冷速試驗(yàn)鋼的屈服強(qiáng)度差值在10 MPa以內(nèi),當(dāng)退火溫度為830 ℃時(shí),高冷速試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度比低冷速的強(qiáng)度高約20 MPa。表明冷速對(duì)試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度影響有限。
圖3 試驗(yàn)鋼在不同退火溫度及冷速下的顯微組織Fig.3 Microstructure of the tested steel annealed at different temperatures and cooling rates(a) 740 ℃; (b) 770 ℃; (c) 800 ℃; (d) 830 ℃; (a1, b1, c1, d1) 50 ℃/s; (a2, b2, c2, d2) 30 ℃/s
不同退火工藝下試驗(yàn)鋼的顯微組織如圖3所示,當(dāng)退火溫度≤770 ℃時(shí),試驗(yàn)鋼組織為鐵素體+大量細(xì)小碳化物,鐵素體呈扁平狀;當(dāng)退火溫度為800 ℃時(shí),組織由鐵素體和珠光體組成,鐵素體呈等軸狀;當(dāng)退火溫度為830 ℃時(shí),試驗(yàn)鋼組織中存在貝氏體。對(duì)比兩種冷卻速度下的試驗(yàn)鋼組織無(wú)明顯區(qū)別。表明當(dāng)退火溫度≤800 ℃時(shí),試驗(yàn)鋼只是發(fā)生了回復(fù)和再結(jié)晶過(guò)程,鐵素體晶粒由軋制態(tài)的纖維狀變成扁平狀,同時(shí)碳化物優(yōu)先在低溫中形成,隨著退火溫度升高,再結(jié)晶過(guò)程越充分,當(dāng)退火溫度為800 ℃時(shí),鐵素體變成了多邊形,大量的碳化物在晶界處形成了珠光體。但當(dāng)退火溫度>800 ℃時(shí),組織不僅發(fā)生了回復(fù)再結(jié)晶過(guò)程,還發(fā)生了奧氏體化,在本文的兩種冷速下試驗(yàn)鋼組織中形成了貝氏體。這是因?yàn)榛w中存在大量的Cr元素,可以有效提高試驗(yàn)鋼的淬透性,擴(kuò)大奧氏體區(qū),同時(shí)阻礙C原子的擴(kuò)散,退火溫度>800 ℃時(shí),組織發(fā)生了奧氏體化,在隨后冷卻過(guò)程中,貝氏體組織形成[7-9],而退火溫度≤800 ℃時(shí),組織未發(fā)生奧氏體化,Cr元素的淬透性作用影響較小,因組織中貝氏體含量的增加必然導(dǎo)致試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度提高,這與試驗(yàn)鋼的力學(xué)性能檢測(cè)結(jié)果相一致。兩種冷速條件下,顯微組織區(qū)別較小,其力學(xué)性能相差也較小,因此冷速對(duì)試驗(yàn)鋼的組織和力學(xué)性能影響有限。
周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)是用來(lái)評(píng)價(jià)耐候鋼對(duì)大氣耐腐蝕能力的一種方法,本文按照TB/T 2375—1993《鐵路用耐候鋼周期浸潤(rùn)腐蝕試驗(yàn)方法》,腐蝕液采用(1.0±0.05)×10-2mol/L的NaHSO3,腐蝕產(chǎn)物依照GB/T 16545—1996《金屬和合金的腐蝕試樣上腐蝕產(chǎn)物清除》采用腐蝕質(zhì)量損失速率計(jì)算腐蝕結(jié)果,如式(1)所示:
(1)
式中:W為腐蝕質(zhì)量損失速率,即腐蝕速率,g/(m2·h);G0為試樣腐蝕前質(zhì)量,g;G1為試樣經(jīng)腐蝕除銹后質(zhì)量,g;a為試樣長(zhǎng)度,mm;b為試樣寬度,mm;c為試樣高度,mm;t為試驗(yàn)時(shí)間,h。腐蝕試驗(yàn)鋼采用5個(gè)平行樣,腐蝕速率均值如表2所示,其中Q354B鋼和SPA-C鋼的成分見(jiàn)表1。
表2 72 h周期性腐蝕結(jié)果
由表2可知,試驗(yàn)鋼的腐蝕速率為1.36 g/(m2·h),相對(duì)于Q345B鋼腐蝕速率為26%,普通的耐候鋼SPA-C腐蝕速率為2.99 g/(m2·h),相對(duì)腐蝕速率為58%,將Cr含量增加至4.5%時(shí),其耐候性能相對(duì)普通耐候鋼提高約1倍。這主要是因?yàn)镃r元素會(huì)以Cr3+的形式存在于銹層中,細(xì)化腐蝕產(chǎn)物,進(jìn)而提高銹層的致密性,增加銹層陽(yáng)離子選擇透過(guò)性[10],提高試驗(yàn)鋼的耐候性能;并且Cr元素可以在鋼體表面形成Cr(OH)3的腐蝕產(chǎn)物膜,這種腐蝕產(chǎn)物膜可以有效保護(hù)基體,進(jìn)一步減緩對(duì)基體的腐蝕[11-12]。
1) 隨著退火溫度升高,試驗(yàn)鋼強(qiáng)度先降低后增加,當(dāng)退火溫度為830 ℃時(shí),試驗(yàn)鋼強(qiáng)度最高,屈服強(qiáng)度均值為353 MPa,抗拉強(qiáng)度均值約為621 MPa。當(dāng)退火溫度為800 ℃時(shí),屈服強(qiáng)度最低,均值為296 MPa。本試驗(yàn)條件下兩種冷速(50 ℃/s和30 ℃/s)對(duì)試驗(yàn)鋼的強(qiáng)度影響有限。
2) 當(dāng)退火溫度≤800 ℃時(shí),試驗(yàn)鋼組織由鐵素體、碳化物、珠光體組成,組織只發(fā)生了回復(fù)和再結(jié)晶,當(dāng)退火溫度>800 ℃時(shí),組織由鐵素體和貝氏體組成,表明該溫度下,鐵素體發(fā)生奧氏體化,在隨后冷卻中形成了貝氏體組織。
3) 當(dāng)Cr含量提高至4.5%時(shí),試驗(yàn)鋼的相對(duì)腐蝕速率為26%(相對(duì)于Q345B鋼),相對(duì)于普通耐候鋼SPA-C耐候性能提高了約一倍。