超臨界流體傳熱是指流體在超臨界壓力下從擬臨界溫度以下被加熱到溫度高于擬臨界溫度以上過程中的熱量傳輸過程。從20世紀50年代開始,超臨界水動力循環(huán)、超臨界CO

布雷頓循環(huán)、超臨界水氧化技術以及超臨界萃取、超臨界微?；燃夹g的迅速發(fā)展,吸引國內外學者開展了有關管內超臨界流體傳熱性能的廣泛研究。

由于流體在超臨界壓力各狀態(tài)之間轉換沒有汽化潛熱的吸放熱過程,超臨界壓力流體傳熱常被視為變物性單相流體對流傳熱

,超臨界壓力流體的傳熱特性規(guī)律由擬臨界溫度區(qū)間熱物性參數改變所主導。Swenson在圓管超臨界水傳熱實驗中發(fā)現,當管內流體位于大比熱區(qū)(比定壓熱容

>8 kJ/(kg·K))時將出現顯著傳熱強化現象

。Yamagata等證實了傳熱強化機制與擬臨界區(qū)間比熱峰值之間的相關性

。陳聽寬等研究了不同管型與工況條件下超臨界水流動傳熱過程,總結了管內傳熱特性的影響因素,闡述了傳熱強化作用機理

。Shitsman等分析了正常傳熱、傳熱強化與傳熱惡化等過程,提出以熱流密度與質量流速比作為判別傳熱惡化的指標

。李虹波等研究了超臨界水在不同管道內的傳熱特性,指出當熱流密度與質量流速比較大時,流體溫度低于擬臨界溫度即發(fā)生傳熱惡化現象

。在超臨界CO

傳熱研究過程中,Jackson團隊揭示了浮升力與熱加速對于傳熱過程的影響機理,指出熱流密度與質量流速比存在影響壁溫飛升的臨界值

。Kim等對比了超臨界CO

在豎直向上和向下流動中的傳熱特性,發(fā)現向上流動過程存在壁溫“陡增”峰值,而向下流動時沒有發(fā)生

。姜培學團隊開展了關于微小尺度下管內超臨界CO

的研究,同樣觀測到了CO

傳熱異化現象的發(fā)生。

文獻[14]中提出,在超臨界流體傳熱過程的分析中學者們對于傳熱特性強弱轉換的評判方法可歸納為以下3種。

任務驅動分組法打破傳統(tǒng)的講授模式，能提高學生學習的自主能動性，激發(fā)學習興趣，培養(yǎng)學生團隊意識，讓學生能動起來，在愉快的氣氛中共同學習。用學生去教導學生，教師巡查指導，獲得師生共同探討的機會，能最大化實現“學中做，做中學”以及“做中學，做中教”的教學理念。本人在所教的班上運用此方法，取得良好效果，學生表示上課更加有趣，愿意學習，課堂教學效率大幅提高，期末考試合格率均在96%以上。

第1種根據壁面溫度是否出現峰值判斷。當管壁溫出現飛升現象(即存在峰值),認定傳熱弱化;而當壁溫單調遞增時,弱化過程不存在。此判別方法是對傳熱弱化現象最直觀的描述。

第2種基于傳熱系數對比值來判斷。方賢德指出當

<0.3時,出現傳熱弱化,其中

數是根據實驗結果計算得到,

是根據Dittus-Boelter公式計算所得的

數

;部分學者認為當

<1.0時出現傳熱弱化,其中

是根據實驗結果計算得到的傳熱系數,

是根據Dittus-Boelter公式計算得到的參考點處的傳熱系數,參考點處的焓應遠小于擬臨界點處的焓。

第3種根據壁面溫度是否超過溫度上限來判斷。該類型以壁溫超過溫度上限時識別傳熱弱化的發(fā)生,而溫度上限則由加熱管道材料和流動工質共同決定。

瓦沙 · 多貝爾萊特，斯洛文尼亞人，1968年開始從事攝影活動，其作品在五大洲的60個國家展出，并獲得了100多個獎項，是FIAP在斯洛文尼亞、意大利、波斯尼亞和黑塞哥維那、馬其頓、塞爾維亞和克羅地亞等地國際沙龍的評委，2008年，被斯洛文尼亞攝影協(xié)會授予 “攝影大師”稱號。2008至2015年間，榮獲過從EFIAP/B（青銅）到EFIAP/P（白金）的所有獎項。2009年，為表彰他為FIAP所做的特殊貢獻，成為ESPIAP。

本文以高超聲速飛行器熱防護中主動再生冷卻技術為研究背景,以碳氫化合物為冷卻工質,圍繞其在典型小通道中傳熱特性展開實驗研究。利用流體溫度、管壁溫度、傳熱系數綜合指標,完成傳熱過程正常傳熱、傳熱強化、傳熱弱化不同階段的定義劃分;剖析超臨界壓力下極限熱流密度的影響因素,采用量綱分析和多元線性回歸方法得到極限熱流密度預測公式。研究結果可以為飛行器換熱結構設計提供理論依據,進而保證飛行器整體的安全運行。

1 實驗系統(tǒng)及數據處理

1.1 實驗系統(tǒng)

本實驗所采用的超臨界流體傳熱測試系統(tǒng)如圖1所示,由儲液罐、高壓恒流泵、體積流量計、交流電加熱系統(tǒng)、溫度傳感器、壓力(差)傳感器、冷凝器、背壓閥和信號采集系統(tǒng)組成。

在9月15日至17日北京“網絡文學+”大會期間，主辦方發(fā)布了《2017年度中國網絡文學發(fā)展報告》。報告稱，截止2017年底，國內各類網絡文學作品累計高達1647萬部（種）、簽約作品132.7萬部，當年新增簽約作品22萬部。其中，現實題材作品數量占比已達52.5%。2017年網絡文學駐站作者數量已達1400萬人，簽約量達68萬人，其中47%是全職寫作。20年的時間里，網絡文學從毛頭痞子，壯大為資本寡頭，如果加上IP的影劇開發(fā)，可謂主宰了大部分國人的文化生活。

測試工質經過恒流泵增壓后,在預熱盤管內被加熱到預設流體溫度,流經實驗管路(316不銹鋼,

3 mm×0.5 mm,管長670 mm)完成換熱測試后,最終經過冷凝器冷卻流回儲液罐進行下一次循環(huán)。工質流量由放置于預熱盤管前的體積流量計(CX-M5-SS,0～500 mL/min,不確定度為0.5%)測量;工質流體溫度由布置在實驗管路進出口位置處的K型鎧裝熱電偶(Omega,0～590 ℃,不確定度為0.4%)測量;實驗管壁溫度采用焊接在管壁表面的熱電偶絲進行測量,實驗段熱電偶分布如圖2所示,

=30 mm,

=70 mm,

=10 mm。實驗測量參數均由數據采集系統(tǒng)(Keithley 2700,不確定度為1%)在穩(wěn)態(tài)工況下進行采集。

1.2 實驗流程與數據處理

選取碳氫化合物環(huán)己烷(質量分數為99.5%)、正戊烷(質量分數為99.0%)以及二者不同配比的混合物作為實驗工質,工質臨界參數由NIST數據庫查得,實驗工質臨界參數見表1,實驗工況條件見表2。

實驗操作流程如下。

各工況點

隨質量通量的變化如圖10所示,發(fā)現二者呈現良好的線性關系。進一步證實了

隨壓比的增加而增加,同時發(fā)現混合工質

位于純組分之間,與組分配比正相關(即環(huán)己烷質量分數越大,極限熱流密度越大)。

調節(jié)加熱功率達到給定熱流密度。

待實驗系統(tǒng)達到穩(wěn)定,開始采集數據:體積流量、加熱功率、實驗管進出口流體溫度、系統(tǒng)壓力以及實驗管壁溫。每個采集時間為90 s,實驗數據由采集卡記錄并儲存在Excel表格里。

步進加熱功率,重復步驟3。

改變系統(tǒng)壓力,重復上述步驟1～4。

更換實驗工質,重復上述步驟1～5。

本刊記者隨機采訪了一位乘客袁女士，家住中鐵國際城的她每周往返濟青兩地。以往都需自城東趕往西客站，順利時開車一個半小時左右。濟青高鐵開通后，她只用半小時抵達新東站。

為確保實驗過程中工質不發(fā)生裂解,控制流體出口溫度和管壁溫度分別在320 ℃和500 ℃以下。實驗數據處理計算獲得管路內壁溫度、主流溫度以及局部對流換熱系數,具體計算方法見文獻[25],表3為實驗系統(tǒng)參數與計算參量的不確定度。

自抗擾控制是我國韓京清研究員提出的一種非線性控制策略[5].該技術不依賴于系統(tǒng)具體的數學模型，它繼承了傳統(tǒng)PID控制的優(yōu)點，克服了其不足之處.同時自抗擾控制技術也體現了現代控制理論的思想，利用擴張狀態(tài)觀測器對系統(tǒng)的內部擾動和外部擾動進行估計和補償.考慮到自抗擾控制的上述優(yōu)點，同時結合單級倒立擺控制系統(tǒng)對控制性能的要求，本文針對存在擾動因素影響下的單級倒立擺擺角控制問題，采用自抗擾控制方法設計單級倒立擺控制器.

2 實驗結果與討論

首先進行了測試系統(tǒng)的可靠性和重復性實驗,以確保實驗結果的準確性。選取以下對流傳熱公式進行實驗系統(tǒng)可靠性驗證。

考慮到加熱長度對流體傳熱的影響

,Bishop提出下式

(1)

結合圖5和圖6中數據結果分析可得,當

<

<0

95

時,內壁溫度和傳熱系數均穩(wěn)定增長,

在1

0附近波動;此時主流溫度和內壁溫度都低于擬臨界溫度,流體遠離大比熱區(qū)間,傳熱系數平穩(wěn)增加,為正常傳熱階段。

(2)

考慮到物性沿管路徑向變化對傳熱帶來的影響

,Jackson提出下式

(3)

2

2

2 質量流量的影響

對環(huán)己烷在超臨界壓力為5

3 MPa、質量流量為3.73 g/s工況下實驗測試進行重復性驗證,結果如圖4所示,實驗結果重復性良好。綜上所述,本實驗臺數據可靠并具有可重復性,可以用其進行后續(xù)傳熱實驗研究。

2.1 流體傳熱過程分析

選取環(huán)己烷在壓比

=1

3時的實驗結果進行分析,其中

為工質臨界壓力。圖5給出了環(huán)己烷在超臨界壓力下傳熱系數隨主流流體溫度和內壁溫度的變化,發(fā)現其表征傳熱特性的各項參數隨換熱過程發(fā)展存在一定的規(guī)律性,其中

為內壁溫度、

為擬臨界溫度。

為了更為準確地表述,選取典型工況壓力為5

3 MPa、質量流量為3.73 g/s和流體入口溫度

為30 ℃時傳熱結果進行細致剖析,環(huán)己烷傳熱特性參數隨流體溫度和擬臨界溫度比的變化如圖6所示。

按照

、

以及

的大小關系將超臨界流體傳熱過程進行區(qū)間劃分,大致分為正常傳熱、傳熱強化、傳熱弱化3個階段。

將摩擦系數的影響考慮到對流傳熱過程中

,Gnielinski提出下式

當

>0

95

且

<0

98

時,內壁溫曲線斜率減小,傳熱系數相較正常傳熱階段出現突然增加,此時發(fā)生了明顯的傳熱強化,為傳熱強化階段。此階段內壁溫接近并達到了實驗壓力下對應的擬臨界溫度,近壁面流體物性急劇變化,誘使流體微團之間摻混增強,傳熱能力顯著提高。部分學者認為超臨界壓力下此過程類似于亞臨界壓力下的過冷沸騰引發(fā)的傳熱強化,并驗證了擬沸騰現象的存在

。

當

>0

98

且

>

時,內壁溫度出現明顯升高,傳熱系數較之前階段逐漸降低,為傳熱弱化階段。處于該階段時,內壁溫明顯高于擬臨界溫度,近壁流體遠離大比熱區(qū)間,而主流流體溫度處于物性急劇變化的擬臨界區(qū)間。內壁面處發(fā)生類膜態(tài)沸騰,流體熱容和傳導能力均大幅下降,導致傳熱弱化。

學習《我想和你們一起玩》時，教師設計了這樣一個趣味游戲：“將男女生各分為兩個小組，男生之間開展足球對抗賽，女生之間開展跳繩比賽?！苯處熤贫ê帽荣愐?guī)則、獎懲措施。在比賽的過程中，發(fā)生了一些“小情況”，男生之間缺乏團結意識，出現問題總是相互指責，甚至紅隊有兩名學生直接吵了起來。教師發(fā)現問題后，及時解決，將兩名學生全都替換下來，并讓這兩名學生觀察藍隊隊員的表現。在觀察中，紅隊學生發(fā)現他們配合得很默契，而且一名學生出現失誤后，他的搭檔不僅沒有責備他，反而鼓勵他、安慰他。學生認識到自身問題，握手言和，再次投入到比賽中。這一次，他們配合得很默契。

有關企業(yè)戰(zhàn)略管理的研究文獻，比比皆是，均是相關研究學者的深刻有效剖析，但是這些文獻也依然存在著些許問題，有許多層面因某些因素而被忽視，或者有些層面的剖析并不深刻，需要具體的實施細節(jié)，本文就是在此種情況下應運而生的。

在小質量流量工況下,當

>

且

>1

1

時,相較傳熱弱化階段傳熱系數再次上升,這是由于溫度過高導致碳氫化合物發(fā)生裂解反應使其吸熱增強。

2.2 極限熱流密度的影響因素

對以上參數化簡,可得

2

2

1 壓比的影響

圖8為固定質量流量和入口流體溫度,壓比

分別為1

05和1

3條件下傳熱系數隨熱流密度的變化情況。不同壓力下傳熱規(guī)律比較相似,在

較小時流體溫度遠離擬臨界溫度,傳熱系數相差很小;

在1

0附近的時候,傳熱系數出現明顯差別,壓比為1

05條件下的傳熱系數高于壓比為1

3。表明流體熱物性是影響傳熱過程的重要因素之一,而提高壓力不利于擬臨界區(qū)附近流體的傳熱,然而極限熱流密度

隨壓力的提高而增加。這是由于在相同質量流量與流體入口溫度下,壓比為1

3工況下傳熱弱化起始點處焓與加熱入口焓之差要大于壓比為1

05工況下的,所以壓力越高極限熱流密度越大。

選擇環(huán)己烷在超臨界壓力4

28 MPa下類液態(tài)傳熱過程進行研究,圖3給出了環(huán)己烷在

為4

28 MPa、

為3

10 g/s工況下實驗測試結果可靠性驗證,

為主流流體溫度。通過對比實驗所得傳熱系數與經典傳熱公式計算值,偏差在±15%以內,驗證了實驗臺的可靠性。

對于強弱轉化伴隨過程指標的量化分析,學者們提出了采用極限熱流密度

(超臨界壓力下傳熱弱化起始點處對應的熱流密度

)來表征傳熱規(guī)律的轉折點,即傳熱弱化發(fā)生的起始點。Yamagata等對超臨界水傳熱特性進行研究,擬合實驗數據獲得極限熱流密度關聯式為

=0.2

,

表示質量流量;Styrikovich獲得的圓管內超臨界水傳熱弱化發(fā)生的實驗關聯式為

=0.58

,同類型的極限熱流密度與質量流速之間的線性關系被Yin和Mokry

所證實。針對超臨界壓力下的二氧化碳,Kim等提出了預測極限熱流密度的關系式為

=0.000 02

。Urbano通過數值模擬方法提出了有關超臨界壓力下甲烷和戊烷極限熱流密度的預測關聯式,將

擬合為壓力比的函數形式

。羅毓珊對于超臨界壓力下煤油的極限熱流密度進行了研究,發(fā)現存在最佳工況壓力所獲得的極限熱流密度最大,同時流體入口溫度影響極限熱流密度

;獲得極限熱流密度的計算式為

=0.122

。除熱流密度與質量流速函數表達式之外,學者們也曾嘗試引入流體密度、黏度、

數、

數以及摩擦系數等因素,以獲知傳熱弱化發(fā)生的溫度條件

。由上可知,前人提出的預測模型存在公式兩端量綱不匹配和影響參數不統(tǒng)一的問題,導致關聯式對于流體工質和工況條件局限性很強。開展超臨界流體極限熱流密度影響因素分析,獲取適用性強、精度好的預測模型的研究工作顯得很有必要。

不同質量流量時環(huán)己烷在

=1

3、

=30 ℃工況下傳熱系數隨熱流密度的變化如圖9所示,流體傳熱系數和

隨著質量流量的增加均呈現增長的趨勢。在相同的主流溫度下,質量流量的提升導致強制對流過程中慣性力作用增強,流體微團之間的湍流摻混程度增加,有利于增強傳熱。

開啟高壓恒流泵并給定泵的流量,調節(jié)背壓閥給定系統(tǒng)壓力,調節(jié)預熱功率使加熱入口溫度恒定。

2

2

3 流體入口溫度的影響

不同流體入口溫度時傳熱系數隨熱流密度的變化如圖11所示,流體傳熱系數隨流體入口溫度的升高整體增加,而

呈現顯著降低趨勢。在相同質量流量下,流體溫度的升高導致流體黏度降低,

增加,流體傳熱增強。

圖12給出了

為3

73 g/s時不同壓比下不同工質

隨流體入口溫度的變化。流體入口溫度為30 ℃時傳熱弱化起始點焓與入口焓差值為640.05 kJ·kg

;90 ℃、150 ℃、210 ℃分別對應的焓差為506.70 kJ·kg

、368.21 kJ·kg

和226.95 kJ·kg

。由此看出,入口溫度越低,加熱到傳熱弱化起始點所需的加熱功率越大,極限熱流密度越大。

2.3 與已有極限熱流密度預測關聯式對比分析

將獲得實驗結果與學者們提出的預測極限熱流密度的關系式進行對比分析,各極限熱流密度預測關系式及適用實驗工質如表4所示。

圖13為

實驗結果與預測公式計算結果的對比?？梢钥闯?即使對于實驗結果預測相對較好的Ogata關聯式,也僅有52%的數據點落在±20%的誤差帶內,而其他4個公式的預測結果偏差均很大。

Styrikovich關聯式只考慮了質量通量對極限熱流密度的影響,而且公式兩端量綱不相同,不具備普適性;其他3種關聯式兩端量綱相同,在質量通量影響的基礎上加入了摩擦系數、比熱容和體積膨脹系數對極限熱流密度的影響,嘗試通過擬臨界點的比熱容與體積膨脹系數的比值來體現壓力的影響,但同樣預測精度不高,且未考慮到加熱入口溫度對極限熱流密度的影響。

2.4 構建極限熱流密度無量綱預測關聯式

由上文可知,需要綜合考慮壓力、流體入口溫度、質量流量和工質物性因素對極限熱流密度的影響,構建可準確預測極限熱流密度的無量綱公式。選用不同無量綱參數來表征系統(tǒng)參數對傳熱特性曲線上傳熱弱化起始點的影響,然后使用量綱分析方法得到可用來預測極限熱流密度的無量綱公式;最終采用多元線性回歸的方法獲得相應系數。

根據上文提出的影響因素進行量綱分析,預測傳熱弱化起始點處極限熱流密度的公式可表示為

(

,

,

,

,Δ

,

,

,

,

,

)=0

(4)

式中:

表示管內徑;

表示工質擬臨界溫度處對應的焓,由于NIST數據庫中焓有負值,因此本文選取室溫20 ℃對應的焓為0基準點;Δ

表示擬臨界溫度處和加熱入口溫度處的焓之差;

表示流速;

表示流體密度;

表示動力黏度。

根據π定理,選擇

、

和

作為基本參量,分析得到以下6個無量綱數

(2) 監(jiān)測期末，3#錨桿預應力損失值最大，為32.4 kN，約占初始預應力的8.53%；4#錨桿預應力損失值最小，為31.2 kN，約占初始預應力的8.40%；四根錨桿預應力損失平均值為31.8 kN，預應力損失百分比平均值為8.48%，預應力松弛速率平均值為0.0445 kN/d。

(5)

不同工質在

為1

3、

為3

73 g/s、

為30 ℃時傳熱系數隨熱流密度的變化如圖7所示,傳熱系數極值附近(傳熱弱化起始處)對應的熱流密度即為對應工況下的極限熱流密度,不同工況下極限熱流密度呈現規(guī)律性分布。

(6)

(7)

(8)

(9)

其中無量綱數(

)可以與亞臨界壓力下無量綱沸騰數(

=

)類比,定義為超臨界擬沸騰數,用

數

來表示,因此,預測傳熱弱化起始點處極限熱流密度的公式為

(10)

圖14為

對

數的影響,由圖14可以看出,在流體入口溫度相同的條件下,

數幾乎不隨

數的變化而變化;在

數相近而流體入口溫度不同的情況下,

數隨入口溫度的增加而降低。由此看出

對

數的影響相較流體入口溫度對

數的影響不顯著。

無量綱數Δ

表征了流體入口溫度對極限熱流密度的影響,圖15給出了Δ

對

數的影響,可以看出Δ

對

數的影響非常顯著,

數隨Δ

的增加呈近似線性增長。

我國于2018 年3 月17 日由國務院辦公廳印發(fā)了《科學數據管理辦法》（以下簡稱《辦法》），從職責、科學數據采集、匯交與保存、共享與利用、保密與安全等方面對科學數據管理與共享進行了規(guī)范。其中，第四章主要對科學數據的共享與利用進行了規(guī)范。《科學數據管理辦法》解讀可從科技部基礎研究司司長葉玉江和國家科技基礎條件平臺中心副主任王瑞丹對《辦法》提出的具體措施中體現。《辦法》第十九條、二十條、二十一條、二十二條、二十三、二十四條等對科學數據的共享利用相關問題進行了規(guī)定。

徐歪頭這人，沒人喜歡。他五十多了，對誰不滿，就打人家的孩子，七八歲也好，三四歲也好，他都打。人家找上門來，他不承認，還賭咒發(fā)誓。哪個小伙子說親事了，他跑到女方家，說，你怎能把閨女嫁給他？他有病，就是不生孩子那種病！他這么一說，親事就黃了。徐歪頭對他的老媽媽也不孝順，大年初一，他吃熱氣騰騰的肉包子，他媽媽只能啃冷饅頭。徐歪頭養(yǎng)了一條狗，從來不喂，都是他媽媽喂的。狗長得瘦，難看，他就嫌棄它，老用棍子打它。那條狗也不喜歡他，他一回家，狗就叫。

圖16給出了無量綱數

對

數的影響,由圖16可以看出,

對

數的影響不可忽略,

數隨

的增加而緩慢增加。

綜上所述,極限熱流密度預測公式(10)可以簡化為

(11)

式中

、

和

是常數。在方程兩邊取自然對數,得到一個多元線性回歸方程

對于速斷保護而言，忽略保護動作時間，考慮斷路器分閘時間0.13 s、合閘時間0.2 s，當重合閘整定時間由2 s增加至2.5 s時，允許滑落性故障的延時，將從2.33 s增加至2.83 s，對于滑落性延時故障的重合成功率也有提升。

(12)

根據超臨界壓力下實驗數據采用多元線性回歸方法,得到本文極限熱流密度

的公式為

(13)

式(13)主要適用于1

05<

<1.3、20 ℃<

<

的情況。

在爆破設計中將預裂孔逐孔編號，通過測量現場放線獲得預裂孔孔位實際高程，根據爆破設計計算出每個預裂孔的實際孔深，制成實際造孔參數表下發(fā)作業(yè)隊并進行技術交底，作業(yè)隊按造孔參數表控制預裂孔孔深。邊坡特殊開挖段（如漸變段等），技術人員要逐孔進行計算，計算出各預裂孔的方位角、傾角及孔深，并在造孔過程中配合質檢員現場校核各預裂孔的鉆孔參數。預裂孔造孔嚴格執(zhí)行“三定”制度。在鉆機開孔前，對鉆工進行詳細的技術交底，嚴格執(zhí)行“定機、定人、定崗”制度，對每個孔的孔深、傾角及鉆孔責任人實行掛牌標示，做到責任到人。在每臺鉆機上設置有鉆工作業(yè)明白卡，明確了鉆孔工藝的程序和質量要求。

圖17給出了

無量綱公式計算值與本文實驗結果及文獻[34-36]數據的對比,其中本文綜合考慮了壓力、質量流量和流體物性、入口溫度等因素對于極限熱流密度

的影響,數據預測偏差均在±10%以內;而文獻數據源于常規(guī)尺寸管徑實驗,且忽略了入口溫度對極限熱流密度的影響,故其數據結果與本文預測公式結果存在較大偏差。

3 結 論

本文以高超聲速飛行器熱防護中主動再生冷卻技術為研究背景,對水平管路超臨界壓力下碳氫化合物的傳熱過程進行了實驗研究。通過分析傳熱特性,得出了以下的結論。

(1)對于小通道中超臨界流體水平流動,傳熱過程分為正常傳熱、傳熱強化、傳熱弱化不同階段。

(2)表征超臨界壓力下傳熱弱化起始點的極限熱流密度

與流體壓比、入口溫度和質量流量相關。

(3)無量綱擬沸騰數

受流體入口溫度與壓力影響明顯,與

弱相關。

1.1 推動地方文化資源傳承與發(fā)展。各地建設廣場文化，就是要盡量地開掘與調動地方文化的資源，使得地方文化傳統(tǒng)、文化遺產得到更多的繼承與發(fā)揚，并改造成適應新時代需要的文化。地方文化資源借廣場文化的展示與推動，成為有顯示度的地方文化，從而充實地方文化內涵

(4)采用量綱分析和多元線性回歸方法得到超臨界壓力流體極限熱流密度公式,用于預測傳熱弱化特性的發(fā)生。

:

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