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        壓水堆重反射層堆芯核熱耦合高精度計(jì)算分析研究

        2022-03-02 02:11:58劉嬋云湯春桃彭良輝畢光文楊偉焱
        原子能科學(xué)技術(shù) 2022年2期
        關(guān)鍵詞:反射層水洞堆芯

        劉嬋云,楊 波,湯春桃,彭良輝,畢光文,洪 謙,楊偉焱

        (上海核工程研究設(shè)計(jì)院有限公司,上海 200233)

        隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)和現(xiàn)代數(shù)值仿真技術(shù)的發(fā)展,以多物理場(chǎng)、多尺度耦合及高性能計(jì)算為特點(diǎn)的數(shù)值反應(yīng)堆技術(shù)得到了迅速發(fā)展[1-4]。堆芯是核反應(yīng)堆最重要的組成部分,如何實(shí)現(xiàn)堆芯高保真模擬是實(shí)現(xiàn)數(shù)值反應(yīng)堆等先進(jìn)數(shù)值模擬技術(shù)的基礎(chǔ)。目前,國(guó)際上研發(fā)了多款堆芯高保真模擬程序系統(tǒng),如DeCART[5]、MPACT[6]、NECP-X[7]等。堆芯高保真模擬程序系統(tǒng)的計(jì)算精度、模擬分辨率及程序適用范圍均優(yōu)于現(xiàn)有工業(yè)級(jí)核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng),在設(shè)計(jì)程序驗(yàn)證、設(shè)計(jì)結(jié)果校核及新型反應(yīng)堆設(shè)計(jì)分析等方面均具有重要應(yīng)用價(jià)值。

        反應(yīng)堆堆芯設(shè)計(jì)中,反射層可降低堆芯活性區(qū)中子泄漏、增加中子經(jīng)濟(jì)性,進(jìn)而提高燃料利用率。商用壓水堆中,通常以輕水為主體,結(jié)合不銹鋼圍板形成徑向反射層,工業(yè)級(jí)核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)對(duì)該種圍板/水反射層的中子特性具有豐富的計(jì)算與驗(yàn)證經(jīng)驗(yàn)。在一些小型反應(yīng)堆和大型壓水堆設(shè)計(jì)中,使用中子反射效果更好的重反射層,可進(jìn)一步降低中子泄漏、減小臨界尺寸,提高反應(yīng)堆經(jīng)濟(jì)性。重反射層通常以金屬材料為主體,其結(jié)構(gòu)和中子吸收特性均與常規(guī)的圍板/水反射層差異較大[8]。重反射層堆芯的精確模擬對(duì)工業(yè)級(jí)核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)的計(jì)算分析能力提出了新的要求和挑戰(zhàn),可采用堆芯高保真模擬程序系統(tǒng)精確分析反射層效應(yīng),并用于檢驗(yàn)設(shè)計(jì)程序的適用性。

        本文擬將先進(jìn)中子學(xué)程序SCAP-N[9]與子通道程序SAPRE-IP進(jìn)行耦合,開(kāi)發(fā)反應(yīng)堆堆芯高精度核熱耦合模擬程序系統(tǒng)。使用該程序系統(tǒng)對(duì)壓水堆重反射層堆芯進(jìn)行計(jì)算分析,比較不同重反射層建模方案對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響,并與工業(yè)級(jí)核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。

        1 堆芯核熱耦合高精度模擬方法研究

        SCAP-N程序是上海核工程研究設(shè)計(jì)院有限公司研發(fā)的先進(jìn)中子學(xué)程序,具備定態(tài)堆芯高精度中子輸運(yùn)計(jì)算能力[9]。該程序首先采用特征線方法(MOC)進(jìn)行二維堆芯非均勻輸運(yùn)計(jì)算;再根據(jù)二維堆芯非均勻輸運(yùn)計(jì)算結(jié)果,在線獲取柵元均勻化截面;最后采用SP3方法進(jìn)行三維全堆芯pin-by-pin輸運(yùn)計(jì)算獲取精細(xì)功率分布。為減少計(jì)算時(shí)間,采用MPI+OPENMP混合并行方式實(shí)現(xiàn)程序并行化。此外,程序計(jì)算過(guò)程中對(duì)中子能群進(jìn)行逐級(jí)壓縮,可在保證計(jì)算精度的前提下,進(jìn)一步提高程序計(jì)算效率。

        SAPRE-IP程序是上海核工程研究設(shè)計(jì)院有限公司研發(fā)的全堆芯精細(xì)化子通道分析程序。本文采用內(nèi)部耦合方式,將SAPRE-IP程序嵌入SCAP-N程序,并采用固定點(diǎn)迭代方法進(jìn)行核熱耦合計(jì)算。核熱耦合迭代過(guò)程中,SCAP-N程序?qū)缀涡畔?、功率分布等傳遞給SAPRE-IP程序;SAPRE-IP程序完成計(jì)算后,將溫度場(chǎng)、密度場(chǎng)等信息傳遞給SCAP-N程序,用于下一次中子輸運(yùn)計(jì)算。網(wǎng)格映射方面,軸向上,兩程序采用相同的計(jì)算網(wǎng)格;徑向上,SCAP-N程序采用精細(xì)的pin-by-pin網(wǎng)格,SAPRE-IP程序采用1/4組件的集總通道。徑向網(wǎng)格映射關(guān)系示意圖如圖1所示,其中SAPRE-IP程序中編號(hào)為1的集總通道對(duì)應(yīng)的中子學(xué)計(jì)算網(wǎng)格包括:1、2、6、7號(hào)完整網(wǎng)格,3、8、11、12號(hào)二分之一網(wǎng)格,13號(hào)四分之一網(wǎng)格。

        圖1 堆芯核熱耦合徑向網(wǎng)格映射關(guān)系示意圖

        2 壓水堆重反射層堆芯方案及建模

        2.1 壓水堆重反射層堆芯問(wèn)題描述

        美國(guó)CASL數(shù)值反應(yīng)堆項(xiàng)目[2]中,基于Watts Bar大型壓水堆提出了VERA基準(zhǔn)例題[10],該基準(zhǔn)例題的堆芯由193盒燃料組件組成,富集度分別為2.1%、2.6%和3.1%,且采用高泄漏布置方案,富集度較高的燃料組件布置在堆芯外圍,以展平堆芯功率分布。該問(wèn)題的堆芯總體參數(shù)列于表1,堆芯燃料組件及控制棒布置方案如圖2[11]所示。

        圖2 VERA#5基準(zhǔn)例題堆芯布置

        表1 堆芯主要參數(shù)

        本文的壓水堆重反射層問(wèn)題基于上述VERA基準(zhǔn)問(wèn)題改造得到,除堆外結(jié)構(gòu)不同外,其余參數(shù)均與VERA基準(zhǔn)問(wèn)題保持一致,如圖3所示。VERA基準(zhǔn)問(wèn)題中,堆芯活性區(qū)外布置有圍板、吊蘭、熱屏和壓力容器等堆外結(jié)構(gòu),如圖3a所示。壓水堆重反射層問(wèn)題中,活性區(qū)外布置有不銹鋼(SS304)重反射層、吊蘭、壓力容器等結(jié)構(gòu),如圖3b所示。其中,重反射層外半徑為187.46 cm,與堆芯活性區(qū)之間的水隙寬度為0.19 cm,與吊蘭內(nèi)壁的間隙為0.5 cm。此外,重反射層內(nèi)部布置有708個(gè)半徑為0.976 318 cm的水洞,用于對(duì)重反射層進(jìn)行冷卻。重反射層內(nèi)部的鐵水體積比例為90∶10。

        a——VERA基準(zhǔn)題堆外結(jié)構(gòu);b——壓水堆重反射層布置方案

        2.2 壓水堆重反射層堆芯建模方案

        NECP-X程序是西安交通大學(xué)研發(fā)的確定論堆芯高保真模擬程序,該程序采用先進(jìn)的理論模型和數(shù)值模擬技術(shù),可開(kāi)展全堆芯真實(shí)幾何下的中子輸運(yùn)、材料燃耗等計(jì)算[7],目前已廣泛應(yīng)用于核反應(yīng)堆計(jì)算分析。本文分別使用NECP-X程序和SCAP-N程序?qū)核阎胤瓷鋵佣研締?wèn)題進(jìn)行模擬,檢驗(yàn)建模結(jié)果的正確性以及SCAP-N程序的計(jì)算精度。在此基礎(chǔ)上,將計(jì)算結(jié)果與商用核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,分析堆芯高保真模擬程序系統(tǒng)與工業(yè)核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)對(duì)反射層建模結(jié)果的差異。

        建模過(guò)程中,堆芯活性區(qū)建模方式與VERA基準(zhǔn)例題提供的參數(shù)保持一致。對(duì)于堆外結(jié)構(gòu),根據(jù)程序的建模功能和敏感性分析需要,共設(shè)置了5種建模方案:方案1,堆外結(jié)構(gòu)與VERA基準(zhǔn)例題一致(圖4a);方案2,對(duì)重反射層及水洞進(jìn)行精確建模,水洞溫度取565 K(圖4b);方案3,對(duì)重反射層及水洞進(jìn)行精確建模,水洞溫度取HFP堆芯冷卻劑平均溫度585 K,用于分析水洞溫度及密度變化對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響(圖4b);方案4,將重反射層和水洞按體積權(quán)重打混,打混前的水洞溫度取565 K(圖4c);方案5,將重反射層和水洞按體積權(quán)重打混,采用矩形反射層建模,反射層厚度為12.39 cm,打混前的水洞溫度取565 K(圖4d)。

        a——方案1;b——方案2和方案3;c——方案4;d——方案5

        上述建模方案中,方案1和方案5用于檢驗(yàn)建模方案的正確性及各程序計(jì)算結(jié)果的自洽性;方案2、3、4用于重反射層計(jì)算結(jié)果影響因素敏感性分析。此外,根據(jù)堆芯功率水平不同,設(shè)置了HZP(熱態(tài)零功率)和HFP兩種計(jì)算工況。HZP工況下,堆芯硼濃度為1 285 ppm,D棒組棒位為167步,其余控制棒提出堆芯;HFP工況下,堆芯硼濃度為1 000 ppm,所有控制棒均提出堆芯。

        3 模擬結(jié)果與分析

        3.1 堆芯核熱耦合計(jì)算結(jié)果檢驗(yàn)

        基于建模方案1和方案5,對(duì)NECP-X和SCAP-N程序計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比,檢驗(yàn)建模結(jié)果的正確性以及SCAP-N程序的計(jì)算精度。計(jì)算結(jié)果及偏差統(tǒng)計(jì)列于表2,組件相對(duì)功率分布計(jì)算結(jié)果示于圖5、6。以NECP-X程序?yàn)閰⒖?,HZP工況下SCAP-N程序keff計(jì)算偏差分別為51 pcm和41 pcm,HFP工況下的偏差分別為-230 pcm和-240 pcm。對(duì)于組件相對(duì)功率分布,HZP工況下,建模方案1的SCAP-N程序的最大相對(duì)偏差為0.56%,建模方案5的最大相對(duì)偏差為0.74%;HFP工況下,建模方案1的最大相對(duì)偏差為0.52%,建模方案5的最大相對(duì)偏差為1.72%。由此可知,NECP-X和SCAP-N程序的計(jì)算結(jié)果均符合很好;采用重反射層對(duì)堆芯本征值的影響約為+450 pcm。

        圖5 HZP工況下組件相對(duì)功率分布

        表2 建模正確性與程序計(jì)算自洽性驗(yàn)證

        3.2 重反射層堆芯HZP工況計(jì)算結(jié)果分析

        使用SCAP-N程序?qū)ZP工況下的重反射層建模方案2、3、4進(jìn)行計(jì)算,堆芯本征值keff計(jì)算結(jié)果如下:方案2,1.004 96;方案3,1.005 10;方案4,1.005 24;方案3與方案2偏差,+13 pcm;方案4與方案2偏差,+28 pcm。組件相對(duì)功率分布計(jì)算結(jié)果如圖7所示。其中,方案2與方案3均采用重反射層真實(shí)幾何建模,方案2中反射層水洞溫度為565 K,對(duì)應(yīng)入口溫度;方案3中反射層水洞溫度為585 K,對(duì)應(yīng)HFP工況堆芯冷卻劑平均溫度,較方案2溫度升高20 K。該溫差引起的堆芯本征值偏差為+13 pcm,組件相對(duì)功率分布計(jì)算偏差的最正值為0.65%、最負(fù)值為-0.73%??梢?jiàn),反射層中的水洞溫度與密度變化對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較小。

        圖6 HFP工況下組件相對(duì)功率分布

        圖7 HZP工況下反射層不同建模方式的組件相對(duì)功率分布

        方案4將重反射層中鐵與水洞打混處理,打混前水洞中冷卻劑溫度與方案2相同,為565 K。與方案2相比,方案4引起的堆芯本征值偏差為+28 pcm;導(dǎo)致的組件相對(duì)功率分布偏差呈外正內(nèi)負(fù)分布,組件相對(duì)功率分布的最正偏差為1.92%,出現(xiàn)在堆芯45°角外圍組件位置,最負(fù)偏差為-1.78%,出現(xiàn)在堆芯中心組件位置??梢?jiàn),鐵水打混建模對(duì)計(jì)算結(jié)果有一定影響,但仍在可接受范圍內(nèi)。

        3.3 重反射層堆芯HFP工況計(jì)算結(jié)果分析

        使用SCAP-N程序?qū)FP工況下的重反射層建模方案2和方案4進(jìn)行計(jì)算,并與商用核設(shè)計(jì)程序計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較。堆芯本征值SCAP-N程序計(jì)算結(jié)果為:方案2,1.020 37;方案4,1.020 25;商用程序,1.020 03;方案4與方案2偏差,-12 pcm;商用程序與方案2偏差,-34 pcm。組件相對(duì)功率分布計(jì)算結(jié)果如圖8所示。SCAP-N程序計(jì)算結(jié)果中,以方案2(真實(shí)幾何建模)為參考,方案4(鐵水打混建模)的堆芯本征值偏差為-12 pcm;組件相對(duì)功率分布偏差與HZP工況類似,呈外正內(nèi)負(fù)分布,且最正偏差為1.57%,最負(fù)偏差為-1.06%,與HZP工況相比,計(jì)算偏差有一定減小。

        圖8 HFP工況下反射層不同建模方式的組件相對(duì)功率分布

        商用核設(shè)計(jì)程序中,首先對(duì)反射層采用鐵水打混近似處理,并采用一維超組件計(jì)算產(chǎn)生反射層的少群等效均勻化參數(shù),再由三維堆芯擴(kuò)散節(jié)塊計(jì)算獲得本征值和功率分布。與重反射層真實(shí)幾何精細(xì)建模方案(方案2)的SACP-N程序計(jì)算結(jié)果相比,商用核設(shè)計(jì)程序的本征值計(jì)算偏差為-34 pcm;組件相對(duì)功率分布偏差呈外正內(nèi)負(fù)分布,且最正偏差為5.53%,最負(fù)偏差為-7.35%。

        4 總結(jié)

        本文將先進(jìn)中子學(xué)程序SCAP-N與子通道程序SAPRE-IP進(jìn)行耦合,開(kāi)發(fā)了反應(yīng)堆堆芯高精度核熱耦合模擬程序系統(tǒng)。使用確定論堆芯高保真模擬程序NECP-X和先進(jìn)中子學(xué)程序SCAP-N對(duì)壓水堆重反射層問(wèn)題進(jìn)行了模擬,并將高精度計(jì)算結(jié)果與商用核設(shè)計(jì)程序系統(tǒng)進(jìn)行了對(duì)比,分析了重反射層不同建模方案對(duì)計(jì)算結(jié)果的影響。數(shù)值結(jié)果表明,重反射層的應(yīng)用可提高反應(yīng)堆中子經(jīng)濟(jì)性,采用重反射層可將堆芯本征值提高約450 pcm;不同的建模方案對(duì)計(jì)算結(jié)果有一定影響,其中重反射層水洞內(nèi)冷卻劑溫度變化對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較小;相較于精確建模方案,重反射層鐵水打混建模方案造成的反應(yīng)性計(jì)算偏差在±30 pcm以內(nèi)、組件相對(duì)功率分布計(jì)算偏差在±2%以內(nèi)。

        感謝西安交通大學(xué)劉宙宇老師及其團(tuán)隊(duì)對(duì)本文研究提供的幫助和支持。

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