0 引言

為了解鍋爐燃燒工況，新建鍋爐投入運(yùn)行前、機(jī)組大修/設(shè)備改造后、運(yùn)行異常和燃燒調(diào)整試驗(yàn)前，都需進(jìn)行鍋爐爐膛冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)，這對(duì)煤粉鍋爐尤其重要

。

這里的“中國(guó)人民”，雖與先秦時(shí)的意義并無(wú)大差別，但它卻第一次將兩者連在一起，構(gòu)成偏正詞組，所以說(shuō)是司馬遷最早創(chuàng)造了這一詞匯。

“三農(nóng)”問(wèn)題是關(guān)系國(guó)計(jì)民生的根本性問(wèn)題，黨和國(guó)家特別重視，進(jìn)入新世紀(jì)以來(lái)，我國(guó)連續(xù)15次下發(fā)以“三農(nóng)”為主題的中央一號(hào)文件。近年來(lái)，農(nóng)行在縣域服務(wù)農(nóng)業(yè)、農(nóng)村方面取得了新的進(jìn)展，在支持農(nóng)民生產(chǎn)、幫助農(nóng)民脫貧致富方面作出了一定的貢獻(xiàn)，助推了農(nóng)業(yè)發(fā)展、鄉(xiāng)村振興和農(nóng)民增收。

但鍋爐運(yùn)行時(shí)，燃料在爐內(nèi)的物理化學(xué)過(guò)程頗為復(fù)雜，此時(shí)氣流為黏性流體不等溫穩(wěn)定受迫運(yùn)動(dòng)，而在冷態(tài)下為等溫流動(dòng)，二者明顯不同，因此，爐膛冷態(tài)空氣動(dòng)力場(chǎng)試驗(yàn)只能對(duì)爐內(nèi)的氣流流動(dòng)過(guò)程提供定性的結(jié)果。

為保證鍋爐具有良好的空氣動(dòng)力場(chǎng)，需對(duì)鍋爐四個(gè)角的一二次風(fēng)進(jìn)行調(diào)平，只有調(diào)平后才能進(jìn)行空氣動(dòng)力場(chǎng)的測(cè)量和示蹤。然而，冷態(tài)調(diào)平不等同于熱態(tài)調(diào)平，因?yàn)轱L(fēng)粉阻力、通風(fēng)阻力、煤粉濃度不同

。為此，本文通過(guò)數(shù)值模擬方法對(duì)該鍋爐冷態(tài)工況和熱態(tài)工況下燃燒器入口速度偏差進(jìn)行了模擬研究。

1 模型的建立

1.1 物理模型的建立及網(wǎng)格劃分

對(duì)于球形顆粒，曳力系數(shù)方程為

：

顆粒為磨煤機(jī)磨制的煤粉顆粒，為計(jì)算方便，顆粒所設(shè)最小直徑為1×10

m，最大1×10

m，平均5×10

m。氣固兩相主要參數(shù)設(shè)置如表2所示。

1.2 數(shù)學(xué)模型

隱匿性肋骨骨折在臨床中屬于較為常見(jiàn)的骨折類型,由于骨折程度較輕,容易受到胸部其他組織影響[1],導(dǎo)致誤診漏診。X線檢查在臨床中應(yīng)用較為廣泛,但是在隱匿性肋骨骨折的確診時(shí)存在較高的漏診率,并且輻射大,對(duì)人體的傷害也較大,不被被廣大人群所接受,新的經(jīng)濟(jì)方便的檢查手段成為人們探索的重點(diǎn)。DR檢查作為近年來(lái)使用率較高的影像學(xué)輔助檢查手段[2],其對(duì)隱匿性肋骨骨折的確診也有著重要的幫助。本研究通過(guò)對(duì)我院就診的隱匿性肋骨骨折患者進(jìn)行DR檢查和X線檢查,不同檢查結(jié)果進(jìn)行臨床分析了解不同檢查手段對(duì)隱匿性肋骨骨折的確診情況,取得了滿意的結(jié)果,現(xiàn)將具體結(jié)果報(bào)告如下:

本項(xiàng)目采用了多元數(shù)據(jù)協(xié)同，多種采集渠道、深度分析識(shí)別樣本DDoS屬性，并進(jìn)行相關(guān)僵尸網(wǎng)絡(luò)的臥底監(jiān)控，針對(duì)全球范圍的僵尸網(wǎng)絡(luò)的DDoS攻擊活動(dòng)進(jìn)行了持續(xù)的監(jiān)測(cè)，并產(chǎn)出了大量的數(shù)據(jù)，突破性的完成非合作區(qū)域的DDoS監(jiān)控?cái)?shù)據(jù)的采集，同時(shí)，多元網(wǎng)絡(luò)數(shù)據(jù)采集為后期的物聯(lián)網(wǎng)DDoS僵尸網(wǎng)絡(luò)的威脅智能識(shí)別及物聯(lián)網(wǎng)DDoS僵尸網(wǎng)絡(luò)的追蹤溯源提供數(shù)據(jù)支持。

氣相連續(xù)性方程即質(zhì)量守恒表達(dá)式，流體流動(dòng)的連續(xù)性表達(dá)式和動(dòng)量表達(dá)式可表示為

：

式中：α為連續(xù)流體的體積率，%；ρ

為流體相密度，Kg/m

；p為靜壓，Pa；u

為主相氣體流體在笛卡爾坐標(biāo)i方向的流速分量，m/s；g

為坐標(biāo)i方向上的體積力，N；T

為黏性應(yīng)力張量，N/m；F

為主相流體與次相流體的相互作用力，N。

熱態(tài)工況下，煤粉顆粒在送粉管道中的速度如圖2所示。從圖2可看出，煤粉顆粒全部通過(guò)送粉管道，且結(jié)果收斂。

本文簡(jiǎn)單對(duì)鋼混凝土疊合梁模板支架的施工技術(shù)進(jìn)行了考察。經(jīng)過(guò)實(shí)踐證明，采用自承式懸挑支架體系來(lái)開展混凝土模板的搭建最為契合鋼結(jié)構(gòu)本身的特性，因此其結(jié)構(gòu)安全性最好，施工效率較高且外部感觀亦相對(duì)完整，是實(shí)現(xiàn)鋼混凝土疊合梁模板支架施工的良好途徑。

式中：ρ

為流體密度，Kg/m

；T

表示顆粒松弛時(shí)間；（u

-u

）/T

為曳力相；g(ρ

-ρ

)/ρ

為有效重力，N；其中τ

計(jì)算方程為：

根據(jù)顆粒的受力平衡和慣性，得出離散相的顆粒運(yùn)動(dòng)方程為

：

在模擬計(jì)算中，主相氣相為連續(xù)相，次相固相（煤粉顆粒）為離散相，各項(xiàng)相性質(zhì)保持穩(wěn)定。

該模型來(lái)自某電廠2×660 MW超超臨界機(jī)組送粉管道圖。圖1為A-F組送粉管道俯視結(jié)構(gòu)圖，為三維模型，由SpaceClaim繪制而成，采用FLUENT meshing進(jìn)行網(wǎng)格劃分。A-F組送粉管管道長(zhǎng)度見(jiàn)表1。

1.3 邊界條件的設(shè)置

在ANSYS FLUENT中，選用壓力型求解器，工作壓力設(shè)置為標(biāo)準(zhǔn)大氣壓，采用DPM離散相模型、標(biāo)準(zhǔn)k-epsilon湍流模型和標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。在顆粒入口設(shè)置DPM面射流源，材料屬性設(shè)為惰性顆粒，離散相模型時(shí)間步長(zhǎng)為0.02 s。模擬采用的邊界條件設(shè)置如表3所示。逃逸邊界條件被標(biāo)記為escaped，并終止軌道計(jì)算；反射邊界條件為顆粒在此處反彈而發(fā)生動(dòng)量變換，所設(shè)入口壓力為5 kPa，出口壓力-0.1 kPa。

2 模擬結(jié)果與分析

2.1 冷態(tài)和熱態(tài)模擬結(jié)果

冷態(tài)調(diào)平和熱態(tài)調(diào)平模擬結(jié)果見(jiàn)表4、表5。

在邊界條件設(shè)置中，冷態(tài)入口壓力為2.2 kPa，空氣密度1.225 kg/m

，黏度1.789 4×10

；熱態(tài)入口壓力為5 kPa，空氣密度1.014 kg/m

，黏 度2.019×10

。冷態(tài)工況下燃燒器入口速度曲線如圖3所示，熱態(tài)工況下A組送粉管出口速度如圖4所示。

(5)加強(qiáng)產(chǎn)學(xué)研合作，鼓勵(lì)企業(yè)與高校、科研院所共建優(yōu)勢(shì)互補(bǔ)、成果共享、風(fēng)險(xiǎn)共擔(dān)的技術(shù)創(chuàng)新聯(lián)合體，建設(shè)更多的企業(yè)技術(shù)中心、工程技術(shù)研究中心和院士博士碩士工作站，培育創(chuàng)新型企業(yè)和高新技術(shù)企業(yè)。

2.2 模擬結(jié)果分析

由表4和表5分析得到如下結(jié)果：在冷態(tài)工況下，磨煤機(jī)A-F組送粉管中與最低風(fēng)速偏差最大值的比較，C組和D組最大(見(jiàn)圖5)；熱態(tài)和冷態(tài)下的與最低風(fēng)速偏差均值的比較，熱態(tài)偏差小于冷態(tài)偏差(見(jiàn)圖6)；熱態(tài)下，B-F組磨煤機(jī)對(duì)應(yīng)的送粉管道#1至#4出口與最低風(fēng)速偏差的平均值的比較，4號(hào)管出口最大(見(jiàn)圖7)。

3 結(jié)論

在保持煤粉顆粒性質(zhì)不變、管道幾何模型不變的情況下，通過(guò)模擬，得到如下結(jié)論：

1）在該四角切圓鍋爐中，冷態(tài)工況下，C組和D組磨煤機(jī)與最低風(fēng)速偏差較大；

2）熱態(tài)時(shí)的偏差低于冷態(tài)時(shí)的偏差，說(shuō)明鍋爐進(jìn)行冷態(tài)調(diào)平時(shí)有偏差。

3）熱態(tài)條件下，即高負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，鍋爐4號(hào)管與最低風(fēng)速偏差最大，致使鍋爐右側(cè)后屏超溫，水冷壁附近高溫腐蝕嚴(yán)重。

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