王梅芳，張磊，單衛(wèi)軍

（深圳市水務(wù)科技有限公司，廣東 深圳 518000）

在動力機械噪聲研究領(lǐng)域中，萊特希爾聲類比理論是行程問題處理中最常見的基礎(chǔ)理論[1]。該理論以航空公司軸流式壓氣機的噪聲為研究環(huán)境，在軸流式壓氣機及風機的噪聲研究中有重要意義。在早期離心風機研究過程中，人們基于渦殼及離心風機構(gòu)造，研究出了新型數(shù)學方程式[2]。這有利于解析出氣動式噪聲源，歸納出一套離心風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)非定常勢流數(shù)值計算方法[3]。本文以T9-19No.4A 離心風機為例，進行相關(guān)理論研究，以降低離心風機噪聲。

離心風機由外殼和離心葉輪兩部分組成。其中，離心風機葉輪把風機機械能轉(zhuǎn)換為氣體動能，機殼將氣體動能轉(zhuǎn)換為壓力勢能，動能與勢能轉(zhuǎn)換滿足伯努利方程：

式中，P、ρ、v分別表示流場的壓力、密度和速度。

李棟等通過渦殼渦舌對離心風機的影響進行研究[4]，最終降低了離心風機氣動式噪聲3dB；李林凌等應(yīng)用Gauss-Legendre 算法計算了風機葉片的氣動式噪聲，并通過調(diào)整葉片俯仰角、葉片半徑和葉片橫截面積等參數(shù)，得到不同狀態(tài)下離心風機葉片氣動式噪聲；Neise 等經(jīng)試驗得出，在葉片尾緣處打孔可降低葉輪轉(zhuǎn)動噪聲10dB；Mauro 等通過提升風機轉(zhuǎn)速控制精度，可在特定工作頻率下，降低氣動噪聲約14dB；黃軒等根據(jù)消音原理，對離心風機葉片進行鋸齒狀化處理[5，6]，在1000—1400rpm 轉(zhuǎn)速下，氣動式噪聲可降低約5.0dB。

基于以上研究，本文采用吸音隔音降噪改進方案，對離心風機噪聲進行研究。

1 離心風機氣動式噪聲控制理論

離心風機在工作過程中產(chǎn)生的氣動式噪聲主要包括基頻噪聲、渦旋噪聲、聲頻率累加和反射面產(chǎn)生的內(nèi)腔共鳴點噪聲等。依據(jù)離心風機的噪聲特性及研究現(xiàn)狀，采用離心風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)非定常流動的數(shù)值計算方法，結(jié)合萊特希爾聲類比理論和渦聲理論，對離心風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)關(guān)鍵氣動式噪聲源的部位、種類、抗壓強度等進行分析與計算，以降低氣動式噪聲源的抗壓強度，從而減少離心風機的氣動式噪聲。對離心風機輻射源音場進行測算，根據(jù)離心風機氣動式噪聲向外部散播的渠道和輻射源特性，在噪聲傳遞環(huán)節(jié)中進行阻隔或削弱，進而可減少離心風機的氣動式噪聲[7]。本文將基于關(guān)鍵噪聲源抗壓強度轉(zhuǎn)變層次的方法對離心風機降噪效果進行實驗驗證。

2 數(shù)值計算方法

2.1 湍流模型概述

湍流模型主要表現(xiàn)為湍流運動。湍流運動是一種不規(guī)律的流動性運動，其復(fù)雜性體現(xiàn)在：

（1）液體具備時光偶然性。在中合運動中，液體的速率、工作壓力、環(huán)境溫度等參數(shù)在時間上和空間上具備偶然性。

（2）結(jié)合液體運動產(chǎn)生的渦的多尺度特點。在勢流中，大尺度渦能夠傳輸動能，小限度渦則會損耗動能。

中合運動控制方程式包含連續(xù)性方程、爾蒂尼斯托克斯方程和能量守恒定律方程，如下式所示：

式中，u、v、w為三個方向上的速度分量；Fz為體積力；ST為流體內(nèi)部由于黏性力而產(chǎn)生的熱量。

2.2 雷諾時均法

應(yīng)用時均化原理進行方程求解中合勢的方法被稱之為雷洛時均法（RANS）。

時均化的維納斯托克斯方程為：

式中，δij為克羅內(nèi)克函數(shù)中的偏量；u、v為湍流脈動值的雷諾應(yīng)力項，代表流場中脈動分量的物理量。

渦黏模型不直接計算雷諾應(yīng)力項，而是引入黏性系數(shù)，以黏性系數(shù)的函數(shù)代替雷諾應(yīng)力。雷諾應(yīng)力與時均速度梯度之間的關(guān)系如下式：

從式中可以看出，黏性系數(shù)t僅與流體的運動狀態(tài)有關(guān)。

3 離心風機數(shù)值模擬計算

3.1 離心風機的模型建立

離心風機的模型可分為幾何圖形模型和仿真建模兩部分。離心葉輪選用的是RER 175-42/18/2 TDMP型離心葉輪見圖1。

圖1 離心風機葉輪圖

3.2 網(wǎng)格劃分

網(wǎng)格圖劃分的關(guān)鍵是離散變量的處理。網(wǎng)格劃分后的幾何圖形中包括四個基本因素：連接點、操縱容積、頁面和網(wǎng)格圖線。

圖2（左）為第一次試算時葉輪表面的Y+值云圖，葉輪Y+值不滿足小于5 的要求，表面最大值為90.6，故需要縮小第一層網(wǎng)格，經(jīng)多次計算得到圖2（右）所示的結(jié)果，Y+值為0.5—6.26。忽略小幅度誤差，改動后的葉輪表面數(shù)據(jù)均滿足要求，此時葉片表面第一層網(wǎng)格的平均高度為0.4mm。

圖2 葉輪表面Y+值分布云圖

在離心葉輪的速率圖3 中，距離離心葉輪邊緣處越近其速率越大，離心葉輪外邊緣的最高速率為36.4m/s。而離心風機的轉(zhuǎn)速為4070rpm，離心葉輪半徑為86.8mm，根據(jù)公式計算得出離心葉輪的最高速率為36.97m/s，模擬仿真值與真實值相似。

圖3 離心風機葉輪的速度云圖

在310 萬網(wǎng)格時，在初始條件下，應(yīng)用大渦仿真模擬可以精確得到240Pa 條件下的離心風機勢能。而當離心風機工作在240Pa 以上時，將不能保證仿真結(jié)果的精確性。

3.3 結(jié)果分析

局部壓力損失的位置已在圖4 中標出，通過分析可知，造成局部壓力損失的原因為氣體與氣體之間的相互作用。

圖4 離心風機的局部壓力損失圖

在風機中，偶極子源和四極子源是由工作壓力脈沖產(chǎn)生的，因而風機的氣動式噪聲與工作壓力脈沖密切相關(guān)。由研究結(jié)果可知，工作壓力脈沖越大，其氣動式噪聲越大。

4 離心風機的設(shè)計優(yōu)化

4.1 離心風機外殼的優(yōu)化設(shè)計

圖5 左側(cè)為離心風機子午面速率矢量圖。由于氣體與邊界層相互影響，離心風機內(nèi)部的氣體之間出現(xiàn)壓力損失。

圖5 離心風機子午面速度矢量圖和子午面跡線圖

從圖5 可以看出，受氣體中間黏性力的影響，離心風機左邊的氣體速率會降低，因此離心風機內(nèi)部氣體的流動性會受到影響。

4.2 階梯蝸殼結(jié)構(gòu)設(shè)計與仿真驗證

在離心葉輪與右邊流道之間存在抗壓強度較大的渦區(qū)，這類渦區(qū)的存在是離心風機中合噪聲出現(xiàn)的首要原因，因此可以通過優(yōu)化結(jié)構(gòu)來降低該渦區(qū)的渦量抗壓強度，從而減小噪聲。

從圖6 中可以看出，氣體受到右邊邊界層的影響，氣體壓力轉(zhuǎn)變?yōu)楦蟮呢搲海蚨疫呥吔鐚拥呢搲阂哂谄渌麉^(qū)域。

圖6 離心風機壓力云圖

4.3 離心風機葉輪的設(shè)計與優(yōu)化

對離心風機單個葉片進行仿真計算和流場分析時發(fā)現(xiàn)，在離心風機葉片尾緣處會出現(xiàn)邊界層分離現(xiàn)象，這種現(xiàn)象形成的主要原因是葉片湍流邊界層受到尾緣逆壓梯度影響。葉片表面時均壓力脈動分布云圖見圖7。

圖7 葉片表面時均壓力脈動分布云圖

單體葉片的聲壓級分布與原風機不同，呈現(xiàn)遞減的趨勢，這說明單體葉片的噪聲組成與原離心風機不同。

合理的鋸齒形葉片具有更好的降噪效果。但是實際的風機旋轉(zhuǎn)與單方向的氣體流動有著很大的區(qū)別。通過兩種方案進行對比可以發(fā)現(xiàn)，中鋸齒葉片產(chǎn)生的尾跡渦相對于小鋸齒葉片范圍更小，所以中鋸齒形葉片的降噪效果更優(yōu)。壓力脈動分布對比圖見圖8。

圖8 壓力脈動分布對比圖

5 離心風機氣動性能測試

5.1 風洞實驗與噪聲測試簡介

P—Q（壓力—流量）性能曲線和氣動噪聲是在選擇離心風機時最關(guān)鍵的兩個參數(shù)，這兩個參數(shù)也是本文的研究重點。風洞實驗是流體動力學最主要、最常用的實驗工具。

本實驗使用的是一款小型風洞實驗機（AMCA 210-99），這款小型風洞實驗裝置主要可以完成以下三種測試項目：壓力—流量曲線測試（P—Q 測試）；系統(tǒng)阻抗曲線測試（SCR 測試）；熱阻—流量測試（R—Q 測試）。

5.2 離心風機降噪方案的實驗驗證

本文對離心風機的加工主要采用鈑金加工和3D打印兩種方式。由于離心風機葉輪的曲率形狀比較復(fù)雜，因此本文僅對機殼的優(yōu)化進行了試驗驗證。圖9為結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案的實物圖，圖中階梯蝸殼采用3D 打印技術(shù)制成，其他構(gòu)件均使用材料為1.0mm 的鋁合金板以鈑金加工方式制作。

圖9 結(jié)構(gòu)優(yōu)化方案實物圖

實驗值與仿真值之間存在一定范圍的誤差，但總體規(guī)律基本一致。

根據(jù)測試結(jié)果，階梯蝸殼優(yōu)化方案的降噪效果最好，平均聲壓級下降3.1dB。而導(dǎo)流板和防渦圈在離心風機氣動性能提升方面具有較好的效果，出口流量可分別提高24.5CFM 和20.5CFM，彌補了階梯蝸殼造成的離心風機的流量損失。

6 結(jié)語

通過將吸音材料和隔音材料作為填充物，填充進離心風機外殼與過流道中間的室內(nèi)空間，在超聲波的傳遞中削弱噪聲，從而降低了離心風機噪聲。本研究明確了離心風機內(nèi)部結(jié)構(gòu)關(guān)鍵氣動式噪聲源，驗證了離心通風機的氣動式噪聲源在渦殼上。此外，本研究提出的離心通風機氣動式噪聲理論及離心風機氣動式噪聲試驗數(shù)據(jù)，對離心風機降噪設(shè)計具有一定借鑒意義，在原離心風機的基礎(chǔ)上可使噪聲降低1dB，有助于推動離心風機的應(yīng)用與創(chuàng)新。