王政松

(中鐵二十三局集團(tuán)有限公司 四川成都 610072)

1 引言

目前，我國(guó)橋梁建設(shè)進(jìn)入全新階段，深水橋梁的建設(shè)數(shù)量不斷增加，在深水橋梁施工中，鋼棧橋作為關(guān)鍵的建筑材料運(yùn)輸線，對(duì)下部結(jié)構(gòu)施工起到至關(guān)重要的作用。國(guó)內(nèi)外裸巖河床條件下的棧橋和平臺(tái)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)常用的技術(shù)有兩種:一是根據(jù)安全要求設(shè)計(jì)足夠強(qiáng)度、剛度及穩(wěn)定性的基礎(chǔ)平臺(tái)；二是采用浮動(dòng)平臺(tái)設(shè)備避免棧橋及平臺(tái)與河床直接發(fā)生接觸，但存在使用功能有限、安全性達(dá)不到使用要求等問題。

黃懷朋[1]通過在陡峭堅(jiān)硬裸巖地質(zhì)河床上采用水下爆破形成人造覆蓋層，為減少爆破工作量采用短樁形式，根據(jù)“拉列琴假設(shè)”計(jì)算的入巖深度，確保了施工過程中的安全性和可靠性。張奮飛[2]在淺覆蓋層區(qū)域先利用板凳樁將棧橋貫通，為了增強(qiáng)棧橋洪水期的橫向穩(wěn)定性，采用營(yíng)孔法利用沖擊鉆對(duì)施工棧橋基礎(chǔ)進(jìn)行沖樁補(bǔ)強(qiáng)，保證棧橋抵御洪水的能力。張戰(zhàn)凱等[3]通過對(duì)比排樁和設(shè)置水平懸鏈線鋼絲繩的板凳樁在流水壓力作用下棧橋樁側(cè)向穩(wěn)定性，發(fā)現(xiàn)設(shè)置水平懸鏈線鋼絲繩的板凳樁可極大地降低管樁最大彎矩，但懸索只能在主體結(jié)構(gòu)鉆孔樁完成后施作，所以需在洪水期以前做好懸索。王東輝等人[4－5]通過從設(shè)計(jì)和施工兩個(gè)方面，論述了裸巖地質(zhì)條件下，在強(qiáng)風(fēng)、深水、急流等復(fù)雜環(huán)境下混凝土錨樁鋼棧橋快速施工的關(guān)鍵技術(shù)，采用不同的施工方案，使得鋼棧橋在水流湍急、水位較深的條件下成功搭建。郭曉松等人[6－7]利用有限元模擬，通過混凝土錨樁－鋼棧橋管樁的承載力、剛度和穩(wěn)定性驗(yàn)算，驗(yàn)證了鋼管樁接頭的應(yīng)力可靠性。王東輝等[8]通過不同規(guī)范針對(duì)混凝土錨樁入巖錨固深度、單樁豎向承載力以及鋼管樁抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算進(jìn)行理論分析。

以上分析表明，在超深水位條件下鋼管樁底部有可靠的錨固對(duì)鋼管樁整體穩(wěn)定性的提高意義重大。在此基礎(chǔ)上，通過對(duì)整體結(jié)構(gòu)進(jìn)一步優(yōu)化，對(duì)混凝土錨樁錨固長(zhǎng)度的確定以及鋼管與混凝土之間的粘結(jié)進(jìn)行進(jìn)一步的修正。

2 不同錨固方案機(jī)理

2.1 人造覆蓋層中鋼棧橋受力機(jī)理

裸巖河床鋼管樁難以打入，無法達(dá)到設(shè)計(jì)深度，難以保證穩(wěn)定性。因此在棧橋鋼管樁設(shè)計(jì)處通過爆破船進(jìn)行水下定點(diǎn)爆破，將巖石完全破碎后的巖渣作為人造覆蓋層。然而，設(shè)計(jì)中通常將覆蓋層視為一個(gè)完整的巖體，未考慮爆破沖擊引起的巖石物理力學(xué)指標(biāo)的變化。由于爆破后的巖體物理力學(xué)性能難以準(zhǔn)確計(jì)算，為了分析結(jié)構(gòu)施工過程中的安全性和整體穩(wěn)定性，可根據(jù)鉸鏈法和固結(jié)法兩種方法計(jì)算樁底邊界條件，實(shí)際情況介于兩個(gè)計(jì)算結(jié)果之間。

2.2 板凳樁基礎(chǔ)鋼棧橋受力機(jī)理

板凳樁基礎(chǔ)采用雙排鋼管樁焊接成穩(wěn)定的板凳形式。每個(gè)鋼管樁的長(zhǎng)度是根據(jù)巖石基礎(chǔ)確定的，頂部平整放置縱梁；樁身上部剪刀撐和橫梁焊接成一個(gè)整體，然后放置下橫梁?！颁摪宓蕵斗ā币笤诿總€(gè)棧橋墩底采用雙排鋼管樁，鋼管樁通過導(dǎo)向架準(zhǔn)確定位，使每根鋼管樁能夠自由沉降，當(dāng)鋼管樁沉至水底不動(dòng)后進(jìn)行垂直度定位，焊接平聯(lián)和剪刀撐進(jìn)行加固，使其成為一個(gè)板凳的形式，然后在樁身周邊拋擲砂袋，從樁內(nèi)灌注水下不分離混凝土，混凝土從管口向外流，與樁周圍砂袋形成一個(gè)整體，板凳樁在施工中很難形成固結(jié)體系，因此在建模分析時(shí)將樁的底部邊界條件按照鉸接進(jìn)行計(jì)算。

2.3 混凝土錨樁鋼棧橋受力機(jī)理

當(dāng)淺、無覆蓋層區(qū)域鋼管樁難以打入基巖時(shí)，由于受巖石表面不平和球形凸起的影響，穩(wěn)定性較差，鋼棧橋的抗傾覆穩(wěn)定性不能滿足要求，可以通過沖擊反循環(huán)成孔方式在鋼管樁內(nèi)設(shè)置混凝土錨樁，在巖層和管樁中設(shè)置混凝土錨樁，以達(dá)到與基巖固結(jié)的目的。

與巖層的接觸長(zhǎng)度可由計(jì)算所需的抗拔力來確定混凝土入巖深度，與鋼管的接觸長(zhǎng)度可由抗拔力計(jì)算的所需粘結(jié)長(zhǎng)度確定。同時(shí)由于混凝土錨樁自重較大，形成樁底配重，可提高鋼管樁抗傾覆能力，因此在模型中可將混凝土錨樁錨固方式按照固結(jié)進(jìn)行模擬。

3 工程概況

某大橋棧橋位于三峽大壩上游地區(qū)，由于大壩的阻流作用，水位季節(jié)性變化大，升降幅值可達(dá)數(shù)十米，同時(shí)大橋位處地區(qū)雨量充沛，易形成洪水波運(yùn)動(dòng)，對(duì)河床沖刷作用嚴(yán)重，因此選擇合理的鋼管樁錨固方式對(duì)提高鋼管樁橫向剛度和抗傾覆能力十分重要。本文通過Midas有限元軟件分別對(duì)人造覆蓋層、板凳樁基礎(chǔ)及混凝土錨樁三種錨固方式進(jìn)行對(duì)比，但是人造覆蓋層中樁底部邊界條件難以確定，本文中僅將板凳樁基礎(chǔ)按照底部鉸接及混凝土錨樁按照底部固結(jié)建立模型來分析，人造覆蓋層的樁底部邊界條件介于固結(jié)和鉸接之間。

因本棧橋位于U型河床，鋼管樁長(zhǎng)度不同，從20 m向河中每跨遞增，最長(zhǎng)達(dá)65 m，鋼管樁采用φ1 000×12 mm鋼管，單排設(shè)置兩根鋼管樁，鋼管樁橫向間距6.3 m，縱向間距為6 m和9 m兩種，為了加強(qiáng)施工棧橋鋼管樁的整體穩(wěn)定性，鋼管樁橫向之間采用鋼管φ630×10 mm連接成整體。其橫向聯(lián)結(jié)布置如圖1所示。

圖1 橫向聯(lián)結(jié)布置

樁頂設(shè)置雙拼 40b作為橫梁，橫梁上布置貝雷梁，橫向間距采用90 cm、45 cm花窗連接，貝雷梁上鋪設(shè) 20b分配梁，間距為352.5 mm，最后鋪設(shè)10 mm厚花紋鋼板。

通過對(duì)不同高度、不同錨固方式的單跨鋼棧橋進(jìn)行建模分析，采用30、40、50、60 m四種不同高度的單跨鋼管樁進(jìn)行對(duì)比分析，鋼管樁橫向間距為6.3 m，縱向間距分別為6 m及9 m兩種形式，水流速度分別取0.94、1.5、2 m/s，為保證橫向聯(lián)結(jié)的穩(wěn)定性，從鋼管樁樁頂開始每隔5 m布置“Z”型構(gòu)件共布置3層，鋼管樁底部分別按照固結(jié)和鉸接約束，有限元模型計(jì)算結(jié)果如圖2、圖3所示。

圖2 底部鉸接樁頂位移

圖3 底部固結(jié)樁頂位移

由圖3可以看出，隨著鋼管樁高度的增加，底部固結(jié)可以大幅度地降低樁頂位移，同時(shí)由于水位較高以及水下焊接的不便，鋼管樁之間的連接件不能無限向下布置。人造覆蓋層及板凳樁基礎(chǔ)因?yàn)榈刭|(zhì)條件的限制，很難在樁底形成穩(wěn)固的錨固體系，因此在超深水位條件下，混凝土錨樁更易在樁底形成固結(jié)體系。相同水流條件下，底部鉸接與固結(jié)產(chǎn)生的頂部位移的比值如表1所示。

表1 底部鉸接與固結(jié)產(chǎn)生的頂部位移的比值

由表1可以看出，隨著鋼管樁高度的增加，底部鉸接與固結(jié)產(chǎn)生的樁頂位移的比值逐漸增大，混凝土錨樁有助于鋼管樁在底部形成固結(jié)體系，因此在超深水位施工過程中采用混凝土錨樁施工下部結(jié)構(gòu)更為有效。

4 棧橋下部結(jié)構(gòu)計(jì)算及優(yōu)化設(shè)計(jì)

超深水位下鋼管樁底部有可靠的錨固可以大幅度提高鋼棧橋的整體穩(wěn)定性，因本棧橋鋼管樁較長(zhǎng)，最長(zhǎng)達(dá)65 m，因此，為了加強(qiáng)施工棧橋鋼管樁支墩的穩(wěn)定性，考慮到橋址地質(zhì)條件和施工期處于水庫的波動(dòng)期[9]，棧橋1～3跨的柱底為擴(kuò)大基礎(chǔ)，其余水下鋼管樁在柱底處設(shè)置φ800 mm C30鋼筋混凝土錨樁。如果按單排樁或雙排樁計(jì)算樁的錨固深度[10]，由于彎矩和水平力的重新分配，雙排樁的計(jì)算值小于單樁的計(jì)算值。出于安全考慮，錨固深度仍按單樁計(jì)算。

4.1 入巖固結(jié)深度計(jì)算

根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》，當(dāng)河床巖層有沖刷時(shí)，樁基必須嵌入基巖，嵌巖樁按樁底嵌固設(shè)計(jì)[11]。其應(yīng)嵌入基巖中的深度，圓形樁可按式(1)計(jì)算:

式中，h為樁嵌入基巖中的有效深度，不應(yīng)小于0.5 m；MH為在基巖頂面處的彎矩(kN·m)；frk為巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)(kPa)，黏土質(zhì)巖取天然濕度單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；β為系數(shù)，根據(jù)巖層側(cè)面構(gòu)造而定，節(jié)理發(fā)育的取小值；節(jié)理不發(fā)育的取大值，取0.5～1.0；d為樁身直徑(m)。

混凝土與基巖膠結(jié)面的抗剪強(qiáng)度，實(shí)質(zhì)上是一種膠結(jié)材料與另一種材料之間膠結(jié)面的抗剪強(qiáng)度，當(dāng)膠結(jié)面達(dá)到一定粗糙度時(shí)，其抗剪強(qiáng)度等于弱膠結(jié)面的抗剪強(qiáng)度。對(duì)于堅(jiān)硬裸巖水域，實(shí)質(zhì)上求的是混凝土自身的抗剪強(qiáng)度系數(shù)。因此，施工時(shí)可采用在巖石表面進(jìn)行處理，提高其表面粗糙度以及混凝土強(qiáng)度等級(jí)的方法來提高其抗剪承載力。

4.2 抗拔最小長(zhǎng)度

根據(jù)《港口工程樁基規(guī)范》，預(yù)制樁芯柱嵌巖樁的樁內(nèi)混凝土芯柱應(yīng)有足夠的長(zhǎng)度，采用芯柱嵌巖時(shí)，預(yù)制樁內(nèi)的芯柱長(zhǎng)度不應(yīng)小于主筋要求的錨固長(zhǎng)度、1.5倍嵌巖深度及按照式(2)計(jì)算的芯柱傳遞軸向力所需最小長(zhǎng)度L:

式中，L為芯柱傳遞軸向力所需最小長(zhǎng)度(m)；α為系數(shù)，取1.2；N為樁在巖面處的軸向力設(shè)計(jì)值(kN)；τ0為芯柱與樁內(nèi)壁結(jié)合面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，無經(jīng)驗(yàn)時(shí)可取270～370 kN/m2，驗(yàn)算極端荷載時(shí)取大值，其他情況取小值；d為樁的內(nèi)徑(m)。

由式(2)可以看出，鋼管樁的抗拔承載力的大小與混凝土錨樁與鋼管樁的接觸面積成正比，在三峽大壩上游地區(qū)，由于其水位季節(jié)性變化很大，在超深水位時(shí)對(duì)鋼管樁的抗拔性能要求很高，因此在施工時(shí)可以通過在鋼管樁下部增加加勁肋的方法增加鋼管樁與混凝土之間的接觸面面積，增大鋼管樁與混凝土之間的粘結(jié)力，保證鋼管樁抗拔能力滿足要求[12]。

4.3 鋼筋混凝土樁正截面承載力

沿周邊均勻配置縱向普通鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土正截面受壓承載力可按式(3)計(jì)算:

式中，As為全部縱向普通鋼筋的截面面積；r為圓形截面的半徑；rs為縱向普通鋼筋重心所在圓周的半徑；α為對(duì)應(yīng)于受壓區(qū)混凝土截面面積的圓心角與2π的比值；αt為縱向受拉普通鋼筋截面面積與全部縱向普通鋼筋截面面積的比值，當(dāng)α大于0.625時(shí)，αt取0。

在上部鋼管混凝土樁中，鋼管對(duì)其內(nèi)部混凝土的約束作用，使其處于三向受壓狀態(tài)，提高了混凝土的抗壓強(qiáng)度，鋼管內(nèi)混凝土能有效防止鋼管樁的局部屈曲。研究表明，鋼管混凝凝土柱的承載力高于相應(yīng)的鋼管樁和混凝土柱的承載力之和。

在下部結(jié)構(gòu)中，大部分混凝土嵌入基巖之中，失去了鋼管樁的約束作用，但是混凝土材料抗拉性能較弱，因此鋼管樁內(nèi)的混凝土與嵌固在巖石中的混凝土之間必須有可靠的連接?？梢酝ㄟ^采用帶肋鋼筋以及在鋼筋籠中施加一小型鋼管樁提高接觸面積提高混凝土的整體性。

在水平荷載巨大的超深水域進(jìn)行棧橋下部結(jié)構(gòu)抗傾覆穩(wěn)定性設(shè)計(jì)時(shí)，鋼管樁橫向間距應(yīng)根據(jù)經(jīng)濟(jì)性及穩(wěn)定性進(jìn)行比選，通過對(duì)比 6、7、8、9、10、11 m六種不同橫向間距的單排鋼管樁在不同高度下樁頂?shù)奈灰?，模型?jì)算結(jié)果如圖4所示。

圖4 30～60m鋼管樁樁頂位移

由圖4可以看出，隨著鋼管樁橫向間距的增加，鋼管樁樁頂位移會(huì)略有降低，但是并不會(huì)隨著鋼管樁橫向間距的增加而持續(xù)下降，因此可以通過增加鋼管樁橫向間距的方法提高結(jié)構(gòu)的整體剛度。但是隨著橫向間距的增加，整體剛度的提升并不明顯，且隨著橫向間距的增加，鋼管樁連接件的長(zhǎng)度會(huì)大幅增加且焊接困難，因此鋼管樁橫向間距可根據(jù)實(shí)際情況略微提高。

同時(shí)考慮到在洪水波運(yùn)動(dòng)時(shí)，水流的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)為紊流，易形成垂直于主流方向的運(yùn)動(dòng)，因此為了加強(qiáng)施工棧橋鋼管樁在超深水位下的整體穩(wěn)定性，需要對(duì)鋼管樁增加縱向聯(lián)結(jié)。鋼管樁縱向間距有6 m和9 m兩種，縱向聯(lián)結(jié)布置如圖5所示。

圖5 縱向聯(lián)結(jié)布置

通過建立有限元模型分析計(jì)算以及縱向連接件的分布特點(diǎn)可得，當(dāng)鋼管樁高度超過30 m后，無論在底部固結(jié)或鉸接情況下，鋼管樁的頂部位移都會(huì)隨著鋼管樁高度的增加而急劇增加，因此可針對(duì)超過30 m的鋼管樁施加縱向聯(lián)結(jié)以提高其穩(wěn)定性。

5 結(jié)束語

三峽大壩上游地區(qū)由于大壩影響而形成的超深水位以及洪水波運(yùn)動(dòng)時(shí)形成的巨大水流，對(duì)人造覆蓋層、板凳樁基礎(chǔ)以及混凝土錨樁三種不同錨固方式，通過有限元模型按照底部鉸接及固結(jié)分析了單排鋼管樁在不同水流力、不同高度下的樁頂位移，同時(shí)為了使鋼管樁底部形成固結(jié)體系進(jìn)行了進(jìn)一步的優(yōu)化，以及對(duì)鋼管樁之間橫向間距的優(yōu)化和鋼管樁縱向之間的連接，通過分析及現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證，得出以下結(jié)論:

(1)在超深水位條件下，底部固結(jié)比鉸接對(duì)提高鋼管樁整體穩(wěn)定性作用更明顯；同時(shí)在裸巖地質(zhì)中，通過混凝土錨樁的形式更易使鋼管樁底部與基巖形成可靠的錨固，形成固結(jié)體系。

(2)為了使鋼管樁底部形成固結(jié)體系，可以采用較高強(qiáng)度等級(jí)混凝土提高混凝土與巖石之間的抗剪強(qiáng)度；采用在鋼管樁內(nèi)增加加勁肋的方法提高鋼管樁與混凝土之間的粘結(jié)作用；采用帶肋鋼筋形式提高鋼管樁內(nèi)混凝土與嵌巖混凝土之間的抗拉承載力；同時(shí)應(yīng)力突變位置焊接鋼片提高鋼管樁局部穩(wěn)定性。

(3)提高鋼管樁橫向間距可以提高鋼管樁之間的整體穩(wěn)定性，但是鋼管樁橫向間距不能一直增大，需要根據(jù)鋼管樁的直徑進(jìn)行分析比選；在超深水位下的洪水波運(yùn)動(dòng)會(huì)產(chǎn)生垂直于主流方向的運(yùn)動(dòng)，通過分析對(duì)比，可以對(duì)超過30 m的鋼管樁之間增加縱向聯(lián)結(jié)。