王曦

摘 要：為了保證渦輪導(dǎo)葉可以轉(zhuǎn)動(dòng)，導(dǎo)葉兩端與機(jī)匣和輪轂壁面要留有間隙，從而引起額外泄漏損失。針對(duì)這一問(wèn)題，本文對(duì)在可調(diào)導(dǎo)葉兩端增加圓盤結(jié)構(gòu)的變幾何渦輪氣動(dòng)性能進(jìn)行分析，研究導(dǎo)葉端壁圓盤半徑對(duì)于泄漏損失的影響。研究結(jié)果表明：增大導(dǎo)葉端壁圓盤半徑，可以減小導(dǎo)葉端壁間隙，從而降低可調(diào)導(dǎo)葉泄漏損失，提高渦輪的性能。當(dāng)圓盤半徑與弦長(zhǎng)的比值達(dá)到一定時(shí)，再增大半徑對(duì)于渦輪效率的提升有限，考慮結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度等其他方面的影響，圓盤半徑r/弦長(zhǎng)B為0.35時(shí)，已可以良好的減小可調(diào)導(dǎo)葉泄漏損失，提高渦輪的性能。

關(guān)鍵詞：變幾何渦輪;可調(diào)導(dǎo)葉;端區(qū)結(jié)構(gòu);泄漏損失

Abstract： In order to ensure that the turbine guide vane can rotate，clearance shall be reserved between both ends of the guide vane and the wall surface of the hub and shroud， resulting in additional leakage loss.To solve this preoblem，this paper analyzes the aerodynamic performance of variable geometry turbine with disk structure at both ends of adjustable guide vane，and studies the influence of guide vane end wall disk radius.The results show that increasing the radius of the guide vane end wall can reduce the guide wall clearance，decrease the leakage loss of the adjustable guide vane and improve the performance of the variable geometry turbine.When the ratio of disc radius to chord length reaches a certain value，increasing the radius has limited improvement of structure and strength， when the ratio of disc radius r to chord length B is 0.35，it can well reduce the leakage loss of guide vane and improve the performance of turbine.

Key words： Variable Geometry Turbine Variable-area Nozzle Petiolarea Structure Leakage Loss

前言

變幾何渦輪部分采用變幾何設(shè)計(jì)是使渦輪具有變通能力的有效手段， 可以在不同工況下把航空發(fā)動(dòng)機(jī)性能調(diào)整到最為良好的工作點(diǎn)上。然而眾多的學(xué)者研究表明，為了保證變幾何渦輪導(dǎo)葉可以轉(zhuǎn)動(dòng)，導(dǎo)葉的兩端與機(jī)匣和輪轂壁面要留有間隙，從而引起泄漏損失。Razinsky和Kuziak[1]發(fā)現(xiàn)， 渦輪采用變幾何設(shè)計(jì)，必須在靜葉端部留有一定高度的間隙，讓靜葉的自由轉(zhuǎn)動(dòng)得以保證，這樣就會(huì)引起靜葉端部的附加損失，導(dǎo)致渦輪效率下降。本文擬在研究可調(diào)導(dǎo)葉兩端增加圓盤設(shè)計(jì)，以減小可調(diào)導(dǎo)葉端壁間隙引起的泄漏損失。

1研究對(duì)象與數(shù)值計(jì)算方法

1.1研究對(duì)象

本文研究渦輪部件由2級(jí)冷卻燃?xì)鉁u輪與1級(jí)非冷卻動(dòng)力渦輪構(gòu)成。燃?xì)鉁u輪與動(dòng)力渦輪轉(zhuǎn)向相反，兩者之間通過(guò)過(guò)渡段進(jìn)行連接。為了減小可調(diào)導(dǎo)葉端壁間隙引起的泄漏損失，在可調(diào)導(dǎo)葉兩端分別增加一個(gè)圓盤。研究可調(diào)導(dǎo)葉端壁為部分間隙時(shí)對(duì)渦輪氣動(dòng)性能的影響，并同導(dǎo)葉端壁為無(wú)間隙時(shí)進(jìn)行對(duì)比。

1.2數(shù)值計(jì)算方法

1.2.1計(jì)算方法及邊界條件

本文使用商業(yè)流體計(jì)算軟件CFX 17.2求解三維定常雷諾平均N-S方程。其中湍流模型采用帶有自動(dòng)壁面處理功能的剪切應(yīng)力輸運(yùn)模型（SST模型）。計(jì)算域壁面給定絕熱無(wú)滑移邊界條件;動(dòng)靜交接面周向平均處理。進(jìn)口條件給定總溫、總壓，出口條件給定平均靜壓。本文收斂標(biāo)準(zhǔn)為流場(chǎng)變量的均方根殘差達(dá)到10-6以下。

1.2.2計(jì)算網(wǎng)格

計(jì)算網(wǎng)格除可調(diào)導(dǎo)葉外采用商用軟件TurboGrid生成?？烧{(diào)導(dǎo)葉采用ANSYS Workbench 中的Mesh生成非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，并對(duì)壁面和間隙進(jìn)行了加密處理，壁面Y+值保持在1左右，在不改變網(wǎng)格劃分策略的前提下，調(diào)整網(wǎng)格數(shù)量，在總網(wǎng)格大于130萬(wàn)時(shí)計(jì)算出來(lái)的渦輪效率值趨于穩(wěn)定，考慮到計(jì)算的時(shí)間成本以及計(jì)算資源的限制，將總網(wǎng)格節(jié)點(diǎn)數(shù)設(shè)置為130萬(wàn)。

2數(shù)值模擬結(jié)果及分析

2.1圓盤半徑對(duì)渦輪性能旳影響

可調(diào)導(dǎo)葉端壁部分間隙大小主要由導(dǎo)葉端壁圓盤半徑和徑向間隙兩個(gè)參數(shù)控制，本文主要考慮導(dǎo)葉端壁圓盤半徑的影響。固定導(dǎo)葉端壁相對(duì)徑向間隙，相對(duì)徑向間隙為導(dǎo)葉徑向間隙t與葉高l的比值，通過(guò)改變導(dǎo)葉端壁圓盤半徑與弦長(zhǎng)比（分別為0、0.25、0.3、0.35 、0.4、1）分析導(dǎo)葉端壁圓盤大小對(duì)渦輪性能的影響。

2.1.1圓盤半徑對(duì)渦輪效率旳影響

輪轂和機(jī)匣圓盤半徑對(duì)渦輪效率的影響如圖1所示。橫坐標(biāo)原點(diǎn)為全間隙，橫坐標(biāo)終點(diǎn)為無(wú)間隙，橫坐標(biāo)中間部分為圓盤半徑/弦長(zhǎng)，縱坐標(biāo)相對(duì)效率為效率與導(dǎo)葉無(wú)間隙時(shí)效率的比值。增大圓盤半徑可減小導(dǎo)葉端區(qū)間隙大小，從而減小間隙泄漏流損失，提高渦輪效率。導(dǎo)葉是部分間隙時(shí)效率相較于無(wú)間隙時(shí)減少的較少，而全間隙時(shí)，效率有一個(gè)明顯的降低。

2.2圓盤半徑對(duì)渦輪流場(chǎng)旳影響

2.2.1圓盤半徑對(duì)導(dǎo)葉能量損失旳影響

從圖2中可以看出，相比導(dǎo)葉端壁無(wú)間隙情況，端壁間隙泄漏流對(duì)導(dǎo)葉的總壓損失產(chǎn)生明顯影響，在端壁間隙泄漏流的影響下，導(dǎo)葉兩端的能量損失明顯增大。端壁間隙對(duì)導(dǎo)葉的總壓損失影響主要集中在10%葉高以下和90%葉高以上兩個(gè)區(qū)域。

2.2.2圓盤半徑對(duì)導(dǎo)葉表面靜壓分布旳影響

本小節(jié)取導(dǎo)葉10%和90%兩個(gè)葉高截面分析輪轂和機(jī)匣圓盤大小對(duì)導(dǎo)葉靜壓系數(shù)分布的影響。靜壓系數(shù)定義為當(dāng)?shù)仂o壓與渦輪入口質(zhì)量平均總壓之比。

圓盤大小對(duì)導(dǎo)葉靜壓分布的影響如圖3所示。首先，可以看出該導(dǎo)葉壓力面與吸力面壓差隨著葉高增加逐漸減小，在相同的輪轂和機(jī)匣圓盤半徑下，相對(duì)于機(jī)匣間隙，輪轂間隙附近壓力面和吸力面存在較大的壓差， 使輪轂間隙處泄漏流強(qiáng)度更大，導(dǎo)致輪轂間隙對(duì)渦輪效率影響更大，同時(shí)導(dǎo)葉出口總壓損失在輪轂附近也更大。圓盤大小對(duì)導(dǎo)葉表面靜壓分布的影響主要集中在導(dǎo)葉吸力面40%弦長(zhǎng)以后。

2.2.3圓盤半徑對(duì)導(dǎo)葉馬赫數(shù)分布旳影響

圓盤大小對(duì)導(dǎo)葉葉高截面馬赫數(shù)分布的影響如圖4所示。由于篇幅限制，只展示無(wú)間隙、r/B為0.35的部分間隙和全間隙的10%葉高處馬赫數(shù)云圖。在導(dǎo)葉10%葉高吸力面葉片中后部位置出現(xiàn)明顯的超音速區(qū)，最大馬赫數(shù)達(dá)到1.3，該超音速區(qū)隨著導(dǎo)葉端壁圓盤增大而略微增大，全間隙時(shí)， 這一超音速區(qū)馬赫數(shù)明顯小于部分間隙。

3結(jié)論

通過(guò)對(duì)變幾何渦輪可調(diào)導(dǎo)葉增加圓盤進(jìn)行三維氣動(dòng)計(jì)算與研究分析， 本文得到如下結(jié)論：（1）對(duì)比分析了不同圓盤半徑下的變幾何渦輪性能，結(jié)果表明可調(diào)導(dǎo)葉端壁為部分間隙時(shí)的渦輪性能僅比無(wú)間隙時(shí)的渦輪性能略有降低，部分間隙時(shí)的渦輪性能明顯優(yōu)于全間隙時(shí)的渦輪性能， 全間隙時(shí)渦輪效率相較于無(wú)間隙下降7.4%，是部分間隙時(shí)的效率下降的4倍以上。說(shuō)明采用該結(jié)構(gòu)可以明顯改善導(dǎo)葉端壁間隙引起的泄漏損失。

（2）在導(dǎo)葉端區(qū)采用圓盤結(jié)構(gòu)，可以減小導(dǎo)葉端壁間隙，從而使得導(dǎo)葉端壁間隙引起泄漏損失逐漸下降，渦輪效率隨之增加。但由于導(dǎo)葉旋轉(zhuǎn)需要、端區(qū)結(jié)構(gòu)復(fù)雜以及葉片強(qiáng)度等多方面的限制，圓盤的大小不可能無(wú)限制的增大。r/B為0.35的圓盤已可以良好的減小導(dǎo)葉間隙泄露損失，提高變幾何渦輪氣動(dòng)性能，再增大圓盤半徑的意義有限。

參考文獻(xiàn)：

[1] RAZINSKY E H，KUZIAK W R.Aerothermodynamic performance of a variable nozzle power turbine stage for an automotive gas turbine[J].Journal of Engineering for Gas Turbines and Power，1977，99（4）：587-592.