張 瀟，賈慶巖

（1.國家能源集團(tuán)科學(xué)技術(shù)研究院有限公司武漢分公司，湖北 武漢 430077；2.國網(wǎng)湖北省電力有限公司電力科學(xué)研究院，湖北 武漢 430077）

0 引言

為解決日益嚴(yán)重的棄風(fēng)（光、水）問題，提高新能源的消納能力，提高火電機(jī)組的運(yùn)行靈活性已是迫在眉睫的任務(wù)，國家能源局2016年年初連續(xù)召開會議和發(fā)文，對開展火電靈活性改造提出明確要求，計(jì)劃“十三五”期間我國實(shí)施2.2 億kW 燃煤機(jī)組的靈活性改造，使機(jī)組具備深度調(diào)峰能力，并進(jìn)一步增加負(fù)荷響應(yīng)速率，部分機(jī)組具備快速啟停調(diào)峰能力。目的是加快能源技術(shù)創(chuàng)新，挖掘燃煤機(jī)組調(diào)峰潛力，提升我國火電運(yùn)行靈活性，全面提高系統(tǒng)調(diào)峰和新能源納能力。自2021 年國家發(fā)改委、國家能源局發(fā)布《關(guān)于開展全國煤電機(jī)組改造升級的通知》以來，我國大力實(shí)施煤電節(jié)能降碳改造、供熱改造、靈活性改造制造。

為使機(jī)組具備深度調(diào)峰能力，國內(nèi)電廠陸續(xù)進(jìn)行了靈活性改造。熱工自動控制系統(tǒng)作為機(jī)組監(jiān)視和控制的基礎(chǔ)，應(yīng)對不同機(jī)組開展針對性的改造和優(yōu)化，以減少機(jī)組深調(diào)運(yùn)行工況下由于控制問題造成的非停。高林［1］、馮樹臣［2］、張振宇［3］等人研究了機(jī)組深度調(diào)峰熱工控制技術(shù)與系統(tǒng)改造。李永生［4］、李通［5］等人研究了二次再熱機(jī)組調(diào)頻控制及邏輯優(yōu)化。部分學(xué)者進(jìn)行了機(jī)組靈活性改造及深度調(diào)峰技術(shù)研究［6-26］。李文杰［27］、丁建良［28］、高奎等［29-30］探討了超超臨界機(jī)組深度調(diào)峰控制優(yōu)化技術(shù)。于明雙［31］、李建軍等［32］研究了機(jī)組寬負(fù)荷調(diào)峰控制關(guān)鍵技術(shù)。曹泉［33］、袁生明等［34］研究了協(xié)調(diào)控制優(yōu)化技術(shù)。本文通過摸底試驗(yàn)數(shù)據(jù)、模擬量定值擾動試驗(yàn)數(shù)據(jù)，對機(jī)組熱工控制策略的調(diào)整和優(yōu)化，使機(jī)組能在深調(diào)工況下投入?yún)f(xié)調(diào)控制系統(tǒng)及各子系統(tǒng)自動控制，為機(jī)組安全性、穩(wěn)定性及經(jīng)濟(jì)性打下基礎(chǔ)。

1 研究方法

1.1 機(jī)組概況

某300 MW亞臨界機(jī)組鍋爐采用上海鍋爐廠的四角切向燃燒、平衡通風(fēng)的亞臨界中間再熱控制循環(huán)汽包爐，型號SG-1025/18.3-M836 型。汽輪機(jī)采用上海汽輪機(jī)廠制造的單軸、雙缸、雙排汽、高中壓合缸亞臨界中間再熱反動式汽輪機(jī)凝汽式汽輪機(jī)，型號為N300-16.7/538/538。發(fā)電機(jī)為上海電機(jī)廠引進(jìn)美國西屋公司技術(shù)自行設(shè)計(jì)制造生產(chǎn)的QFSN-300-2型三相同步交流發(fā)電機(jī)。鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表1 所示，汽輪機(jī)主要設(shè)計(jì)參數(shù)如表2所示。

表1 鍋爐主要設(shè)計(jì)參數(shù)Table 1 Main design parameters of boiler

表2 汽輪機(jī)主要設(shè)計(jì)參數(shù)Table 2 Main design parameters of steam turbine

1.2 試驗(yàn)方法

通過現(xiàn)場調(diào)研，查看機(jī)組運(yùn)行歷史數(shù)據(jù)，查閱機(jī)組各主要設(shè)備的說明書及參數(shù)，參照《GB/T 10184-2015電站鍋爐性能試驗(yàn)規(guī)程》、《GB/T 8117.2-2008 汽輪機(jī)熱力性能驗(yàn)收試驗(yàn)規(guī)程第2部分：方法B 各種類型和容量的汽輪機(jī)寬準(zhǔn)確度試驗(yàn)》、《DL/T 2497-2022 燃煤機(jī)組鍋爐深度調(diào)峰能力評估試驗(yàn)導(dǎo)則》等相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)對機(jī)組開展了深度調(diào)峰摸底試驗(yàn)。通過摸底試驗(yàn)數(shù)據(jù)、深度調(diào)峰工況電網(wǎng)考核數(shù)據(jù)，以及模擬量定值擾動試驗(yàn)報(bào)告數(shù)據(jù)等，研究分析機(jī)組熱工自動控制系統(tǒng)主要存在的問題。

通過摸底試驗(yàn)，50%Pe 以下機(jī)組協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)無法正常投入，通過手動控制開展30%Pe 的低負(fù)荷穩(wěn)燃試驗(yàn)，機(jī)組主要參數(shù)波動較大。摸底試驗(yàn)中機(jī)組主要參數(shù)參見表3。

表3 試驗(yàn)中機(jī)組主要參數(shù)記錄Table 3 Record of the main parameters in the test

1.3 熱工自動控制系統(tǒng)制約機(jī)組深調(diào)問題研究

1.3.1 儀表測量問題

機(jī)組在低負(fù)荷深度調(diào)峰期間，由于儀表經(jīng)常偏離其正常測量范圍，就地測量元件測量準(zhǔn)確性下降，測量誤差加大甚至失真，比如風(fēng)量、凝結(jié)水流量、給水流量等，對機(jī)組的參數(shù)監(jiān)視及自動控制帶來很大影響，嚴(yán)重影響相關(guān)回路穩(wěn)定性。

1.3.2 執(zhí)行機(jī)構(gòu)問題

機(jī)組在低負(fù)荷深度調(diào)峰期間，各執(zhí)行機(jī)構(gòu)開度偏離原有的正常調(diào)節(jié)區(qū)間，執(zhí)行機(jī)構(gòu)的死區(qū)、非線性問題在深調(diào)區(qū)間顯得尤為突出，嚴(yán)重影響機(jī)組自動控制系統(tǒng)的調(diào)節(jié)品質(zhì)。

1.3.3 控制邏輯問題

低負(fù)荷深度調(diào)峰運(yùn)行過程中組態(tài)和控制策略不能完全滿足低負(fù)荷運(yùn)行要求，或參數(shù)未進(jìn)行細(xì)化和調(diào)整，不滿足低負(fù)荷長期運(yùn)行要求，如低負(fù)荷期間的鍋爐主控、風(fēng)煤線、各控制參數(shù)是否需要變參數(shù)控制運(yùn)行等，其控制方式和邏輯是否滿足運(yùn)行要求。保護(hù)定值的設(shè)計(jì)是否考慮到低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的裕度問題，是否會造成機(jī)組保護(hù)誤動或拒動的問題。

1.3.4 自動控制問題

原有的機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)邏輯和參數(shù)整定都是按照中高負(fù)荷段進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化的，由于未長期處于低負(fù)荷工況下運(yùn)行，較多控制子系統(tǒng)控制品質(zhì)和控制策略得不到實(shí)際驗(yàn)證和考驗(yàn)，當(dāng)機(jī)組在低負(fù)荷階段運(yùn)行時(shí)，原有的設(shè)計(jì)邏輯和自動控制參數(shù)不能滿足要求，造成機(jī)組調(diào)節(jié)品質(zhì)下降，甚至不能長期投入自動，影響機(jī)組安全穩(wěn)定運(yùn)行。

1）針對于深度調(diào)峰的工況，機(jī)組目前的控制與保護(hù)邏輯還存在一些不合理的部分，整體自動化水平不高，不能滿足機(jī)組深度調(diào)峰的需求。在機(jī)組靈活性改造過程中，需要對機(jī)組的控制與保護(hù)邏輯進(jìn)行優(yōu)化，確保在低負(fù)荷深度調(diào)峰工況及中高負(fù)荷正常運(yùn)行時(shí)的機(jī)組安全穩(wěn)定性。

2）受機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行方式下，主、再熱器換熱能力減弱，蒸汽溫度品質(zhì)降低的影響，減溫水量低，機(jī)組協(xié)調(diào)系統(tǒng)汽溫調(diào)節(jié)難度進(jìn)一步增大，對深度調(diào)峰工況下AGC 性能制約嚴(yán)重。需對現(xiàn)有的協(xié)調(diào)控制進(jìn)行進(jìn)一步優(yōu)化，提高機(jī)組的變負(fù)荷能力，低負(fù)荷工況大幅變負(fù)荷條件下機(jī)組主要控制參數(shù)的穩(wěn)定性。

3）低負(fù)荷鍋爐穩(wěn)燃是低負(fù)荷深度調(diào)峰運(yùn)行條件下面臨的核心問題之一，低負(fù)荷穩(wěn)燃本身具有一定的難度，爐內(nèi)流場的不均勻極易導(dǎo)致鍋爐壁溫超溫等異常情況的發(fā)生；此外對污染物排放來說，爐膛出口NOx含量的有效控制是在脫硝裝置能力有限條件下的關(guān)鍵，這些都需要結(jié)合鍋爐燃燒調(diào)整和機(jī)組的自動控制系統(tǒng)優(yōu)化來實(shí)現(xiàn)，從而緩解運(yùn)行人員的壓力。

1.3.5 機(jī)組涉網(wǎng)性能下降問題

在低負(fù)荷工況運(yùn)行時(shí)，機(jī)組參與電網(wǎng)調(diào)節(jié)的AGC、一次調(diào)頻性能急劇下降。華中電網(wǎng)經(jīng)過全面摸排，華中區(qū)域火電機(jī)組均在未開展深調(diào)工況涉網(wǎng)試驗(yàn)的情況下進(jìn)行深度調(diào)峰，出現(xiàn)了一些與涉網(wǎng)安全性要求不適應(yīng)的情況，如機(jī)組深調(diào)工況下一次調(diào)頻性能不達(dá)標(biāo)、動作合格率偏低。機(jī)組深調(diào)工況下一次調(diào)頻性能急劇下降，其控制品質(zhì)不能得到有效保障。部分機(jī)組在深調(diào)工況下存在一次調(diào)頻功能閉鎖等問題，部分機(jī)組負(fù)荷低于45%左右運(yùn)行時(shí)，一次調(diào)頻功能存在閉鎖減負(fù)荷等問題，大電網(wǎng)抵御系統(tǒng)頻率擾動的能力面臨巨大挑戰(zhàn)。

基于上述，國網(wǎng)華中電力調(diào)控分中心專門下發(fā)了《關(guān)于開展華中區(qū)域火電機(jī)組深度調(diào)峰運(yùn)行工況下涉網(wǎng)性能試驗(yàn)及整改的通知》。

2 結(jié)果與討論

2.1 深度調(diào)峰工況熱工自動控制問題解決方案

2.1.1 儀表測量

針對儀表測量準(zhǔn)確性的問題，全面評估機(jī)組重要測點(diǎn)在深度調(diào)峰工況下的準(zhǔn)確性，仔細(xì)檢查機(jī)組的主要控制參數(shù)測點(diǎn)，分析測量的誤差，以及可能產(chǎn)生的影響，必要時(shí)進(jìn)行邏輯修正或應(yīng)用軟測量技術(shù)，保證在低負(fù)荷工況下，各測量參數(shù)的準(zhǔn)確性。

2.1.2 執(zhí)行機(jī)構(gòu)

針對執(zhí)行機(jī)構(gòu)的死區(qū)問題，嚴(yán)格把控檢修環(huán)節(jié)，對磨損嚴(yán)重需要更換的執(zhí)行機(jī)構(gòu)及時(shí)進(jìn)行更換，控制執(zhí)行機(jī)構(gòu)的死區(qū)在合理范圍。針對執(zhí)行機(jī)構(gòu)的分線性問題，通過反復(fù)試驗(yàn)采集數(shù)據(jù)來摸清執(zhí)行機(jī)構(gòu)的調(diào)節(jié)特性，控制策略組態(tài)中采用分段函數(shù)的方式進(jìn)行對執(zhí)行機(jī)構(gòu)的特性進(jìn)行補(bǔ)償修正。

2.1.3 控制邏輯

重點(diǎn)梳理機(jī)組設(shè)計(jì)說明書、運(yùn)行規(guī)程、保護(hù)定值清冊，查閱機(jī)組重要保護(hù)邏輯和安全閾值，針對機(jī)組低負(fù)荷運(yùn)行特點(diǎn)，提出增加保護(hù)邏輯優(yōu)化方案，采取修改保護(hù)閾值等重要技術(shù)手段，以同時(shí)滿足機(jī)組在低負(fù)荷調(diào)峰和高負(fù)荷穩(wěn)定運(yùn)行的需求。

2.1.4 自動控制

原本協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的負(fù)荷變化區(qū)間為50%～100%Pe，機(jī)組調(diào)節(jié)系統(tǒng)邏輯和參數(shù)整定都是按照中高負(fù)荷段進(jìn)行設(shè)計(jì)和優(yōu)化的。針對機(jī)組自動控制問題，通過采用機(jī)理分析和試驗(yàn)測試相結(jié)合的方法，建立被控對象在不同負(fù)荷下動態(tài)特性的經(jīng)驗(yàn)知識，利用前饋、串級、解耦、非線性增益補(bǔ)償、變參數(shù)PID等多種經(jīng)典的復(fù)雜控制方案來彌補(bǔ)簡單PID控制的不足，使系統(tǒng)的控制性能得到優(yōu)化。主要開展以下方面的優(yōu)化工作：

1）為適應(yīng)深調(diào)區(qū)間協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)投入的要求，需要通過摸底試驗(yàn)或定位試驗(yàn)對機(jī)組協(xié)調(diào)控制相關(guān)的重要基礎(chǔ)函數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，延展負(fù)荷指令（LDC）至（30%Pe）深調(diào)區(qū)間。由于本機(jī)組為供熱機(jī)組，由于供熱系統(tǒng)的投入，鍋爐與汽輪機(jī)間的能量平衡被打破，鍋爐除滿足汽輪機(jī)的能量需求外，還要滿足抽汽供熱系統(tǒng)的能量需求。因此機(jī)組各子系統(tǒng)所對應(yīng)的函數(shù)關(guān)系計(jì)算時(shí)應(yīng)引入熱負(fù)荷。

滑壓曲線PS=F1（LDC+熱負(fù)荷）；

LDC指令對應(yīng)的鍋爐風(fēng)量函數(shù)曲線Air=F2（LDC+熱負(fù)荷）；

LDC 指令對應(yīng)的燃料量函數(shù)曲線Coal=F3（LDC+熱負(fù)荷）；

LDC 指令對應(yīng)的鍋爐氧量函數(shù)曲線O2=F4（LDC+熱負(fù)荷）。

實(shí)現(xiàn)變負(fù)荷過程中的風(fēng)、煤、氧量、主汽溫、主汽壓力的前饋?zhàn)饔?，?shí)現(xiàn)機(jī)組主要控制指標(biāo)的粗調(diào)，提高機(jī)組穩(wěn)態(tài)運(yùn)行的剛性。

2）通過重構(gòu)機(jī)組變負(fù)荷前饋，提高燃料、一次風(fēng)、送風(fēng)、過熱器減溫水等系統(tǒng)的動態(tài)響應(yīng)能力。

優(yōu)化思路：機(jī)組控制的核心是任何狀態(tài)下必須保證風(fēng)煤比例合理的匹配。包括：升負(fù)荷、減負(fù)荷、穩(wěn)態(tài)，不同的負(fù)荷變化率、不同的運(yùn)行負(fù)荷段、不同的負(fù)荷變化幅度等。為此，需要構(gòu)建變負(fù)荷前饋邏輯作用于燃料、送風(fēng)、一次風(fēng)壓等環(huán)節(jié)，使機(jī)組的動態(tài)運(yùn)行與穩(wěn)態(tài)運(yùn)行相互分離。由此在控制上形成動態(tài)和穩(wěn)態(tài)兩種工況下的控制回路。

變負(fù)荷前饋優(yōu)化主要內(nèi)容：

①為了防止低負(fù)荷階段，動態(tài)前饋?zhàn)饔脤C(jī)組安全性產(chǎn)生影響，對構(gòu)建變負(fù)荷前饋信號分高低負(fù)荷段分別做強(qiáng)度修正和限幅處理。

②在機(jī)組變負(fù)荷過程中，變負(fù)荷前饋信號針對增負(fù)荷、減負(fù)荷兩種情況區(qū)別對待。

③提供變負(fù)荷前饋信號“剎車”功能，即在變負(fù)荷起始階段，超前前饋幅度較大，待“負(fù)荷目標(biāo)”接近“負(fù)荷設(shè)定”過程中變負(fù)荷前饋量動態(tài)減小，至一定可調(diào)范圍時(shí)，衰減至0。

優(yōu)化后變負(fù)荷前饋邏輯框圖如圖1所示。

圖1 變負(fù)荷前饋邏輯框圖Fig.1 Variable load feedforward logic block diagram

3）構(gòu)建BTU煤質(zhì)自動校正回路，以提高火電機(jī)組對煤質(zhì)變化的自適應(yīng)能力，增加調(diào)節(jié)控制系統(tǒng)的魯棒性。

優(yōu)化思路：采用直吹磨的制粉系統(tǒng)，一方面燃煤量反饋取自給煤機(jī)，優(yōu)點(diǎn)是易于測量，且較為準(zhǔn)確。但另一方面，進(jìn)入鍋爐的燃煤熱值的變化會直接引起鍋爐燃燒響應(yīng)同協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)各回路中的對應(yīng)函數(shù)發(fā)生偏離，影響調(diào)節(jié)品質(zhì)。尤其機(jī)組深調(diào)工況運(yùn)行時(shí)，煤質(zhì)的變化對負(fù)荷對應(yīng)煤量的基準(zhǔn)影響問題顯得更加突出，為確保燃煤熱值變化較大時(shí)保證協(xié)調(diào)控制系統(tǒng)的品質(zhì)，需要構(gòu)建燃煤自動BTU校正回路，實(shí)時(shí)對給煤量進(jìn)行修正。

優(yōu)化主要包括以下內(nèi)容：

①提供機(jī)組變負(fù)荷時(shí)BTU閉鎖功能；

②提供投入油槍運(yùn)行、主汽壓力偏差大時(shí)閉鎖功能；

③提供啟停給煤機(jī)非穩(wěn)定階段閉鎖功能；

④增加MFT、RB工況切手動功能；

⑤提供機(jī)組燃料量信號壞質(zhì)量、蒸汽流量信號壞質(zhì)量時(shí)BTU切手動功能。

對采集的各負(fù)荷段機(jī)組穩(wěn)態(tài)歷史數(shù)據(jù)進(jìn)行數(shù)據(jù)分析和插值擬合，得到蒸汽流量-煤量對應(yīng)關(guān)系作為校正基準(zhǔn)。

優(yōu)化后邏輯如圖2所示。

圖2 BTU校正邏輯框圖Fig.2 BTU calibration logic block diagram

4）優(yōu)化重要輔機(jī)參與深調(diào)運(yùn)行時(shí)的控制邏輯

為使機(jī)組給水泵在任何負(fù)荷段安全運(yùn)行，給水泵再循環(huán)閥需要能夠自動調(diào)節(jié)，保證給水泵出口流量在安全范圍內(nèi)。增加給水泵再循環(huán)閥自動控制邏輯，同時(shí)設(shè)置再循環(huán)閥開、關(guān)雙曲線，并設(shè)置速率限制（快開慢關(guān)），避免范圍較大的動作，防止再循環(huán)自動調(diào)節(jié)過程中，造成給水流量波動。設(shè)計(jì)雙折線控制系統(tǒng)來使再循環(huán)閥快速穩(wěn)定工作，如圖3 所示。閥門開關(guān)按照不同的折線進(jìn)行，在閥門由開至關(guān)和由關(guān)至開過程中有一定的死區(qū)，這樣避免了閥門來回頻繁波動，給泵出口流量平穩(wěn)，保證了給水泵的安全運(yùn)行。

圖3 給水泵再循環(huán)閥控制邏輯及控制曲線Fig.3 Control logic and control curve of feed water pump recirculation valve

2.1.5 機(jī)組涉網(wǎng)性能

針對機(jī)組涉網(wǎng)性能下降的問題，在協(xié)調(diào)優(yōu)化的基礎(chǔ)上，開展閥門流量特性優(yōu)化，進(jìn)一步提升深度調(diào)峰工況下AGC及一次調(diào)頻調(diào)節(jié)性能。

常規(guī)的閥門流量特性試驗(yàn)，由于機(jī)組試驗(yàn)工況僅在高負(fù)荷段進(jìn)行，僅測取單閥和順閥方式下的流量特性，無法針對機(jī)組低負(fù)荷下的閥門流量特性進(jìn)行測取和優(yōu)化?？梢酝ㄟ^增加單個(gè)閥門流量特性試驗(yàn)的方法，測取單個(gè)閥門流量特性，如圖4所示。

圖4 單個(gè)閥門流量特性曲線Fig.4 Single valve flow characteristic curve

建立單個(gè)高調(diào)門（GV1、GV2、GV3、GV4）流量特性建模。汽輪機(jī)高調(diào)門的總進(jìn)汽流量為：

式（1）中，Q總(t)表示t時(shí)刻進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽總流量；Qi(t)表示t時(shí)刻第i個(gè)高調(diào)門的通流流量（共有n個(gè)高調(diào)門）；Di(t)表示t時(shí)刻第i個(gè)高調(diào)門的開度指令，Di(t) ∈[0，100]；fi(x)表示第i個(gè)高調(diào)門的升程-流量函數(shù)。

在總流量指令為0～100%范圍內(nèi)，利用單個(gè)閥門流量特性模型和實(shí)際測試的各調(diào)門升程-流量特性，對單閥控制方式和順序閥控制方式下流量特性曲線進(jìn)行全行程擬合。

將擬合得到的流量特性，分別與測取的單閥和順閥方式的流量特性進(jìn)行比對驗(yàn)證，若二者吻合，則測取的單個(gè)閥門的流量特性模型可信，以此為依據(jù)開展閥門流量特性優(yōu)化工作，保證機(jī)組在全負(fù)荷段閥門流量的線性化。

2.2 控制策略優(yōu)化后實(shí)施效果

優(yōu)化前后機(jī)組流量特性曲線如圖5和圖6所示。優(yōu)化后機(jī)組變負(fù)荷控制曲線如圖7 所示，機(jī)組變 負(fù)荷過程中主要運(yùn)行參數(shù)曲線如圖8所示。

圖5 優(yōu)化前機(jī)組流量特性曲線Fig.5 Flow characteristic curve of unit before optimization

圖6 優(yōu)化后機(jī)組流量特性曲線Fig.6 Flow characteristic curve of unit after optimization

圖7 優(yōu)化后機(jī)組變負(fù)荷控制曲線Fig.7 Variable load curve of unit after optimization

圖8 優(yōu)化后機(jī)組變負(fù)荷過程主要運(yùn)行參數(shù)曲線Fig.8 Curves of main operating parameters of unit load changing process after optimization

通過一系列的控制策略優(yōu)化工作，機(jī)組深調(diào)能力得到顯著提升，實(shí)現(xiàn)了機(jī)組30%～100%全工況協(xié)調(diào)控制投入，同時(shí)，機(jī)組順利通過了機(jī)組調(diào)峰能力認(rèn)定工作，既滿足了電網(wǎng)調(diào)峰需求，也爭取了更多的輔助服務(wù)收益。但機(jī)組控制系統(tǒng)仍有一定的優(yōu)化空間，比如機(jī)組制粉系統(tǒng)的一鍵啟停、給水泵的自動并退泵功能等，這些功能的實(shí)現(xiàn)，可以減少深調(diào)工況下運(yùn)行人員的操作量，提升機(jī)組運(yùn)行的安全性。

4 結(jié)語

火電機(jī)組在參與深度調(diào)峰的過程中，關(guān)注機(jī)組主設(shè)備安全運(yùn)行的同時(shí)還需關(guān)注熱工控制系統(tǒng)出現(xiàn)的各種問題，在進(jìn)行低負(fù)荷穩(wěn)燃試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，對不同機(jī)組開展針對性的改造和優(yōu)化，以適應(yīng)機(jī)組在低負(fù)荷工況下運(yùn)行的安全性、穩(wěn)定性及經(jīng)濟(jì)性，減少機(jī)組深調(diào)運(yùn)行工況下由于控制問題造成的非?；蛘{(diào)度考核，提高機(jī)組的盈利能力。