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        粒間滾動阻力對砂土壓縮特性影響的離散元模擬研究

        2022-01-17 01:30:08
        水利與建筑工程學(xué)報 2021年6期

        沈 晨 鵬

        (北京城建設(shè)計發(fā)展集團(tuán)股份有限公司 軌道院第三設(shè)計所, 北京 100034)

        在當(dāng)代工程建設(shè)中,以北京市平原區(qū)為例,土層結(jié)構(gòu)以砂卵礫石、砂土等土層結(jié)構(gòu)為主,密集建筑荷載促進(jìn)了局部地面沉降,雖然較上海軟土地區(qū)沉降稍小,但由于高密度住宅及商業(yè)區(qū)的發(fā)展,仍出現(xiàn)了地表塌陷、沉降等問題,破壞了市政管線,引起建筑物的地基下沉,也有導(dǎo)致軌道交通工程發(fā)生不均勻沉降的風(fēng)險,同時,砂土相較于其他土質(zhì)更易產(chǎn)生液化現(xiàn)象,因此,在地下工程領(lǐng)域內(nèi),研究砂土的特性是必要的。

        自然界中的砂土顆粒是形狀不規(guī)則的,各向異性的,雖然已有大量文獻(xiàn)總結(jié)砂土力學(xué)性能,但試驗結(jié)果和理論研究總有一些局限性,室內(nèi)試驗僅能得到部分位置應(yīng)力與應(yīng)變,無法描述整個試樣全部顆粒的變化狀態(tài)。自離散元方法[1]被提出后,為研究土顆粒微觀力學(xué)特性提供了重要的研究手段,基于離散元開發(fā)的數(shù)值軟件也層出不窮。

        數(shù)值模擬研究砂土力學(xué)性能的困難之一便是不能準(zhǔn)確的模擬實(shí)際砂土的形狀,因而大量的文獻(xiàn)使用圓形顆粒并通過設(shè)置顆粒間的摩擦來反映顆粒形狀間的阻礙摩擦作用,通過顆粒間的滑動來定義顆粒間粘結(jié)的斷裂[2]。然而,1982年Oda等[3]通過試驗研究發(fā)現(xiàn),影響顆粒之間力學(xué)效應(yīng)的主要是顆粒自身的轉(zhuǎn)動而不是顆粒之間的滑動。為了改善這種現(xiàn)象,許多學(xué)者通過圓形顆粒引入粒間滾動阻力[4-7]來限制顆粒間的自由轉(zhuǎn)動進(jìn)而模擬顆粒形狀對砂土力學(xué)性能的影響。如孫珊珊等[8]通過切割單個剛性球顆粒表面的試驗,分析了顆粒表面粗糙度和不規(guī)則性的影響,提出增加顆粒表面粗糙度會使顆粒更易滾動,增加顆粒形狀的不規(guī)則性會使顆粒更易滑動。Zhao等[9]討論了粒間滾動阻力對結(jié)構(gòu)演化和各向異性的影響,推斷出滾動阻力模型能夠模擬表面粗糙度較高顆粒的剪切強(qiáng)度,但需要依靠增加粒間滾動阻力來實(shí)現(xiàn)。Zhou等[10]通過改變兩個圓形顆粒重疊間距的方式來生成不同形狀的顆粒,對比結(jié)果后發(fā)現(xiàn)滾動阻力能從一定程度上反映顆粒形狀對土體剪切峰值強(qiáng)度的影響,但當(dāng)顆粒變得細(xì)長時,土樣壓縮性增強(qiáng),不能通過增加粒間滾動阻力來反映顆粒形狀的影響。Yang等[11]分別針對松砂和密砂中的圓形、橢圓形和三角形顆粒,分析了粒間滾動阻力與顆粒形狀對土體剪切強(qiáng)度、固體分?jǐn)?shù)、各向異性和接觸力概率分布的影響,發(fā)現(xiàn)顆粒形狀和粒間滾動阻力對土體各向異性的影響不同,不規(guī)則顆粒表面的摩擦效果要高于滾動阻力的影響。

        綜上所述,目前通過圓形顆粒引入粒間滾動阻力的方法不能準(zhǔn)確反映不規(guī)則顆粒形狀的效應(yīng),而且不同的滾動阻力模型和不同的計算方法得出的結(jié)論不一致,因而有必要進(jìn)一步研究粒間滾動阻力的作用機(jī)制。以離散元顆粒流軟件PFC2D為平臺,采用其自定義的FISH語言,編制了考慮粒間滾動阻力的二維雙軸壓縮試驗程序,研究了粒間滾動阻力對飽和松砂和密砂宏觀和微觀力學(xué)性能的影響。

        1 考慮粒間滾動阻力的土顆粒運(yùn)動方程

        在研究土顆粒之間的接觸力時,通常是將土顆粒間接觸力在法向、切向和滾動方向三個方向進(jìn)行分解,再分別針對這三種力學(xué)效應(yīng)進(jìn)行計算[12]。顆粒間的法向接觸力會引起顆粒的平動,而切向接觸力會造成顆粒之間的平動與轉(zhuǎn)動。當(dāng)顆粒的切向接觸力達(dá)到顆粒間的滑動摩擦力后,顆粒粘結(jié)位置便會發(fā)生滑動破壞,破壞準(zhǔn)則[13]為:

        |Fs|≥μsFn

        (1)

        Fn=knxn

        (2)

        ΔFs=ksΔxs

        (3)

        式中:Fn為顆粒間的法向接觸力;ΔFs為顆粒間的切向接觸力增量;μs為滑動摩擦系數(shù);xn為顆粒間的法向相對位移;Δxs為顆粒間的切向相對位移;kn為顆粒間接觸力的法向剛度;ks為顆粒間接觸的切向剛度。

        顆粒的轉(zhuǎn)動方程[14]為:

        (4)

        2 數(shù)值試驗與結(jié)果分析

        2.1 土樣制備過程與試驗過程

        為了探究粒間滾動阻力對土體宏觀和微觀力學(xué)特性的影響,首先針對圓形顆粒建立了考慮粒間滾動阻力的力學(xué)模型。

        土體雙軸壓縮試驗所建立的計算模型尺寸為20 mm×40 mm,土顆粒的粒徑范圍為2 mm~6 mm,最終生成的土顆粒數(shù)量約為4 962個,土顆粒密度為2 650 kg/m3,初始孔隙率為0.15,顆粒間的接觸模型采用 Rolling Resistance Linear Model,顆粒間的法向剛度與切向剛度之比為1,粒間滑動摩擦系數(shù)為0.5且始終保持不變,粒間的初始滾動摩擦系數(shù)設(shè)為0。在圓形顆粒土樣的制備過程中,為了保證土樣處于相同的試驗條件,不同計算工況下土顆粒所有的參數(shù)保持相同且始終不變,土體顆粒的其它細(xì)觀參數(shù)如表1所示。

        表1 模型試驗參數(shù)

        土樣制備完成后,開始進(jìn)行雙軸壓縮試驗。首先將土樣在應(yīng)力控制方式下進(jìn)行等向固結(jié),直到土體顆粒間的接觸力分布均勻且圍壓達(dá)到100 kPa。再保持水平向墻體應(yīng)力值100 kPa始終不變,賦予頂墻和底墻以恒定速度相對移動;在剪切過程中采用應(yīng)變控制方式控制上下墻的移動速率來實(shí)現(xiàn)對土體荷載的施加,在此過程中同時監(jiān)測土體的偏應(yīng)力、體應(yīng)變等參數(shù)。這個過程即為近似模擬的土體雙軸壓縮試驗過程[16]。

        2.2 粒間滾動阻力對土體力學(xué)特性影響

        2.2.1 土體宏觀力學(xué)性能分析

        在土體雙軸壓縮試驗的過程中,由于土體在豎直方向與水平方向所受的壓力不同而產(chǎn)生了應(yīng)力差,該應(yīng)力差稱為偏應(yīng)力。土體的偏應(yīng)力是反應(yīng)土體受力狀態(tài)以及土體強(qiáng)度的一個重要指標(biāo),針對圓形顆粒在引入粒間滾動阻力后,計算了不同的滾動摩擦系數(shù)(μr=0.0, 0.1,0.2,0.3和0.5)下松砂、密砂的偏應(yīng)力隨土體軸應(yīng)變的變化,結(jié)果如圖1、圖2所示,雙軸壓縮試驗中密砂呈現(xiàn)出先剪縮后剪脹的規(guī)律,松砂為一直減縮的特性。密砂與松砂最終偏應(yīng)力強(qiáng)度趨于相同。

        圖1 松砂密砂偏應(yīng)力變化曲線

        圖2 松砂密砂體應(yīng)變變化曲線

        圖3可以看出,在加載初期,密砂顆粒間的滾動摩擦系數(shù)對土體的偏應(yīng)力影響較??;但隨著軸應(yīng)變的增加,土體偏應(yīng)力呈現(xiàn)先增大后減小最終趨于穩(wěn)定的變化趨勢。同時,粒間滾動摩擦的存在使土體的偏應(yīng)力峰值強(qiáng)度和殘余強(qiáng)度都有所提高,且滾動摩擦系數(shù)越大,偏應(yīng)力峰值就越大,所對應(yīng)的軸應(yīng)變也越大。圖4顯示密砂的體應(yīng)變先減小后增大,及對應(yīng)于砂土先剪縮后剪脹特性,滾動摩擦系數(shù)越大,密砂剪縮和剪脹的程度就越大。

        圖3 密砂偏應(yīng)力隨軸應(yīng)變的變化曲線

        同理,滾動摩擦系數(shù)對松砂偏應(yīng)力的影響規(guī)律與密砂類似(見圖5),但對體應(yīng)變的影響不同。圖6松砂不考慮顆粒滾動時,體應(yīng)變隨軸應(yīng)變的增加一直減小直到平衡,及對應(yīng)于松砂一直處于剪縮狀態(tài),但考慮粒間滾動后,松砂也出現(xiàn)了先剪縮后剪脹的特性,且滾動摩擦系數(shù)對松砂的影響顯著。

        圖5 松砂偏應(yīng)力隨軸應(yīng)變的變化曲線

        圖6 松砂體應(yīng)變隨軸應(yīng)變的變化曲線

        2.2.2 土體微觀力學(xué)性能分析

        在分析粒間滾動阻力對顆粒的轉(zhuǎn)動狀態(tài)、土體力鏈的影響時,以密砂不考慮粒間滾動阻力(μr=0.0)和考慮粒間滾動阻力(μr=0.3)為例進(jìn)行研究。圖7是土體在雙軸壓縮試驗結(jié)束后土顆粒轉(zhuǎn)動角度的統(tǒng)計分布圖(μr=0.0)。由圖中結(jié)果可知,隨著軸應(yīng)變的增加,對角線處的顆粒轉(zhuǎn)動角度最大,顆粒轉(zhuǎn)動角度大于30°的顆粒數(shù)量也越來越多,且兩條對角處顆粒轉(zhuǎn)動方向相反。對比圖7和圖8可知,當(dāng)密砂考慮粒間滾動阻力后,試樣對角線處顆粒轉(zhuǎn)動角度大約30°的顆粒分布范圍較窄,這說明考慮顆粒轉(zhuǎn)動效應(yīng)后,顆粒的轉(zhuǎn)動受到抑制。

        圖7 不考慮粒間滾動阻力的密砂土顆粒轉(zhuǎn)動角度分布圖

        圖8 考慮粒間滾動阻力(μr=0.3)的密砂土顆粒轉(zhuǎn)動角度分布圖

        粒間接觸力的分布可以用力鏈來表示,力鏈?zhǔn)莻鬟f土顆粒與土顆粒之間作用力的媒介[17],錯綜交錯的力鏈構(gòu)成了土體內(nèi)部的結(jié)構(gòu)骨架,控制著土體的穩(wěn)定性,力鏈的失穩(wěn)是導(dǎo)致土體崩塌的主要原因[18]。力鏈體現(xiàn)了土體內(nèi)部土顆粒之間的作用力在某一時刻的狀態(tài),力鏈越粗,代表粒間接觸力越大。圖9(不考慮粒間滾動阻力)和圖10(考慮粒間滾動阻力)是雙軸壓縮試驗過程中土體內(nèi)部力鏈的統(tǒng)計分布圖。隨著軸向應(yīng)變的增大,土體力鏈粗細(xì)分布越明顯,粗力鏈越來越多,即表示顆粒間接觸力越來越大,土體受到剪切破壞時所需要的外界作用力越大。對比圖9和圖10可得,當(dāng)土顆??紤]粒間滾動阻力后,土體力鏈分布粗細(xì)較明顯,說明粒間滾動阻力對土體力鏈的形成與分布有影響,即粒間滾動阻力的存在影響粒間接觸力的數(shù)值大小與分布狀態(tài),力鏈分布形狀更趨于樹根狀,且力鏈分布方向平行于試驗加載方向。

        圖9 不考慮粒間滾動阻力的密砂力鏈分布圖

        圖10 考慮粒間滾動阻力μr=0.3的密砂力鏈分布圖

        3 結(jié) 論

        依托離散元顆粒流軟件PFC2D平臺,通過土體的雙軸壓縮試驗,研究了粒間滾動阻力對土體宏觀和微觀力學(xué)性能的影響,并總結(jié)了粒間滾動阻力對密砂松砂剪脹剪縮性質(zhì),分析了粒間滾動阻力對土顆粒轉(zhuǎn)動狀態(tài)和土體力鏈的影響,對砂土地層有一定的工程意義。得到的具體結(jié)論如下:

        (1) 粒間滾動阻力會提高密砂、松砂的偏應(yīng)力峰值強(qiáng)度和穩(wěn)定強(qiáng)度,且滾動摩擦系數(shù)越大,偏應(yīng)力峰值就越大。

        (2) 密砂呈現(xiàn)先剪縮后剪脹的特性,滾動摩擦系數(shù)越大,密砂剪縮和剪脹的程度就越大。

        松砂不考慮顆粒滾動時,松砂一直處于剪縮狀態(tài),但考慮粒間滾動后,松砂也出現(xiàn)了先剪縮后剪脹的特性,且滾動摩擦系數(shù)對松砂的影響程度顯著。

        (3) 相同軸向應(yīng)變狀態(tài)下,密砂考慮粒間滾動阻力后,對角線處轉(zhuǎn)動角度大約30度的顆粒數(shù)量增加,分布較窄,土體力鏈粗細(xì)更分明。

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