許成元 張洪琳 康毅力 游利軍 方俊偉張敬逸 閆霄鵬 謝智超 周賀翔

1. “油氣藏地質(zhì)及開(kāi)發(fā)工程”國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室·西南石油大學(xué) 2. 中國(guó)石化西北油田分公司石油工程技術(shù)研究院

0 引言

井漏是制約深層超深層鉆井的重要工程技術(shù)難題，儲(chǔ)層段井漏更會(huì)嚴(yán)重妨礙油氣層及時(shí)發(fā)現(xiàn)、準(zhǔn)確評(píng)價(jià)和高效開(kāi)發(fā)，大幅降低油氣井產(chǎn)量。鉆井液漏失是深層裂縫性儲(chǔ)層鉆完井階段最嚴(yán)重的儲(chǔ)層損害方式，漏失導(dǎo)致工作液中固相和液相大量侵入儲(chǔ)層，極易誘發(fā)固相堵塞損害、流體敏感損害、應(yīng)力敏感損害和液相圈閉損害[1-8]。而且隨著工作液漏失量增加，損害帶范圍急劇增大，并與后續(xù)作業(yè)損害相疊加。高溫、高壓、高地應(yīng)力等深層（埋深大于4 500 m）儲(chǔ)層條件，進(jìn)一步增加了工作液漏失控制難度，且通過(guò)增產(chǎn)改造等措施解除或緩解漏失損害的成本和難度也隨之增加[9-14]。

深層裂縫性儲(chǔ)層井漏控制不僅要做到漏失時(shí)高效封堵裂縫[15-18]，還應(yīng)兼顧生產(chǎn)前解堵和儲(chǔ)層保護(hù)[9,19-26]。物理類橋接堵漏材料是儲(chǔ)層段井漏控制最常用的材料類型，具有來(lái)源廣、施工便利等優(yōu)點(diǎn)，但橋接堵漏材料種類繁多、性能各異。按幾何形狀可分為圓球狀、片狀、纖維狀和不規(guī)則形狀材料，按力學(xué)性質(zhì)可分為剛性、彈性和彈塑性材料，按化學(xué)可解除性質(zhì)可分為酸溶、自降解和惰性材料等。橋接堵漏材料的作用效果，取決于其對(duì)鉆井液漏失層條件和漏失類型的適用性[27]，針對(duì)堵漏材料評(píng)價(jià)與優(yōu)選問(wèn)題，國(guó)內(nèi)外學(xué)者開(kāi)展了大量研究，設(shè)計(jì)并開(kāi)展實(shí)驗(yàn)探討了堵漏材料幾何、物理和力學(xué)性能對(duì)封堵效率的影響，形成了堵漏材料性能評(píng)價(jià)方法[28-35]。然而，現(xiàn)有的評(píng)價(jià)方法多針對(duì)堵漏材料單一性能參數(shù)的評(píng)價(jià)，堵漏材料作用效果受幾何、物理和力學(xué)性能的綜合影響，目前仍缺少物理類橋接堵漏材料系統(tǒng)評(píng)價(jià)方法，堵漏材料選擇仍以經(jīng)驗(yàn)為主，尚未形成針對(duì)裂縫性儲(chǔ)層井漏控制的堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法。

筆者以塔里木盆地深層裂縫性致密儲(chǔ)層為例，考慮儲(chǔ)層高溫、高壓、高地應(yīng)力條件和生產(chǎn)前解堵需求，基于堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)提取結(jié)果，設(shè)計(jì)并開(kāi)展室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，對(duì)材料關(guān)鍵性能參數(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)評(píng)價(jià)，基于層次分析法計(jì)算了堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)權(quán)重，建立了堵漏材料定量評(píng)分模型，最終形成了深層裂縫性儲(chǔ)層橋接堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法。研究成果可為深層裂縫性儲(chǔ)層堵漏材料優(yōu)選與堵漏配方設(shè)計(jì)提供新思路和理論依據(jù)。

1 堵漏材料優(yōu)選方法設(shè)計(jì)思路

1.1 深層裂縫性儲(chǔ)層堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)

堵漏材料對(duì)鉆井液漏失層條件和漏失類型的適用性決定其作用效果，井漏特征決定堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)類型，根據(jù)井漏特征確定堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)，為堵漏材料優(yōu)選的首要步驟。本文以塔里木盆地深層裂縫性致密儲(chǔ)層為例，研究區(qū)儲(chǔ)層深度大于6 500 m，地層溫度介于150～180 ℃，儲(chǔ)層基塊致密，基塊平均孔隙度為2.22%，基塊平均滲透率為0.070 mD，儲(chǔ)層天然構(gòu)造裂縫發(fā)育，成為改善致密儲(chǔ)層物性和提高油氣井產(chǎn)能的關(guān)鍵[36-37]。但是，天然裂縫在鉆開(kāi)儲(chǔ)層過(guò)程中也成為主要的工作液漏失通道，采用橋接堵漏材料對(duì)裂縫進(jìn)行有效封堵，是深層裂縫性致密儲(chǔ)層井漏控制的重要方式。

研究區(qū)儲(chǔ)層井漏成因類型以大中裂縫型漏失和裂縫擴(kuò)延型漏失為主，裂縫—封堵層系統(tǒng)穩(wěn)定性是決定該深層裂縫性儲(chǔ)層井漏控制效果的關(guān)鍵。裂縫封堵層承壓過(guò)程中主要失穩(wěn)模式包括摩擦失穩(wěn)和剪切失穩(wěn)，其中摩擦失穩(wěn)可進(jìn)一步分為材料粒度降級(jí)致摩擦失穩(wěn)和裂縫擴(kuò)展致摩擦失穩(wěn)（圖1）[14]。根據(jù)裂縫—封堵層系統(tǒng)穩(wěn)定性要求，結(jié)合研究區(qū)深層裂縫性儲(chǔ)層高溫、高壓、高地應(yīng)力條件和生產(chǎn)前解堵要求，提取了6種堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)：粒度分布、纖維長(zhǎng)徑比、摩擦系數(shù)、抗壓能力、可溶蝕能力、抗高溫能力[10]。

粒度分布影響裂縫中堵漏材料架橋和填充效果，進(jìn)而影響裂縫封堵強(qiáng)度和封堵效率[38]；纖維長(zhǎng)徑比和堵漏材料摩擦系數(shù)影響封堵層的摩擦和剪切失穩(wěn)強(qiáng)度，進(jìn)而影響裂縫封堵效果；研究區(qū)深層裂縫性致密儲(chǔ)層溫度達(dá)150 ℃以上，高溫老化可導(dǎo)致堵漏材料粒徑和強(qiáng)度降級(jí)，影響裂縫封堵效果，因而堵漏材料需具有抗高溫能力[30]；抗壓能力影響儲(chǔ)層高裂縫閉合應(yīng)力或高流體壓差作用下，堵漏材料破碎降級(jí)程度，進(jìn)而影響裂縫封堵效果；考慮到裂縫性儲(chǔ)層生產(chǎn)前解堵的需要，堵漏材料需具備一定的可溶蝕能力。酸溶解堵是裂縫封堵層最常用的解除方式，因此多采用酸溶率來(lái)表示可溶蝕能力。

1.2 深層裂縫性儲(chǔ)層堵漏材料優(yōu)選方法設(shè)計(jì)流程

針對(duì)裂縫性儲(chǔ)層橋接堵漏材料優(yōu)選問(wèn)題，形成了堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選流程，如圖2所示。

首先，提取深層裂縫性儲(chǔ)層堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)；然后，開(kāi)展堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)，根據(jù)參數(shù)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)與評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)確定參數(shù)得分；采用層次分析法[39-40]，計(jì)算堵漏材料性能參數(shù)權(quán)重；進(jìn)而根據(jù)堵漏材料參數(shù)得分和參數(shù)權(quán)重，對(duì)堵漏材料進(jìn)行定量評(píng)分；最后，選用高得分堵漏材料形成堵漏配方，開(kāi)展現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。本文提出的堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法主要針對(duì)物理類橋接堵漏材料。堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)提取和相對(duì)重要程度，應(yīng)根據(jù)漏失層工程地質(zhì)條件、漏失成因類型和漏失特征進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整。本文以塔里木盆地深層裂縫性致密儲(chǔ)層為例，介紹堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法。

2 堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)評(píng)價(jià)

2.1 堵漏材料

選用塔里木盆地深層裂縫性致密儲(chǔ)層常用堵漏材料開(kāi)展分析（表1），材料分為架橋材料、填充材料、拉筋材料3類。

表1 實(shí)驗(yàn)評(píng)估堵漏材料分類表

架橋材料中，N1和N2為有機(jī)果殼類堵漏材料；D6為高強(qiáng)度顆粒狀堵漏材料；C1、F2和C7為無(wú)機(jī)礦物類剛性堵漏材料，主要成分為碳酸鈣。填充材料中，E1為復(fù)合狀堵漏材料；C4、C9為較小粒徑的無(wú)機(jī)礦物類堵漏材料，主要成分為碳酸鈣。D12、D13、G8為拉筋材料。

2.2 堵漏材料性能參數(shù)評(píng)價(jià)方法

對(duì)堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)測(cè)試，包括粒度D90、纖維長(zhǎng)徑比、摩擦系數(shù)、抗壓能力、酸溶率、抗高溫能力。通過(guò)加壓前后堵漏材料的粒度降級(jí)率反映堵漏材料抗壓能力強(qiáng)度；由酸溶實(shí)驗(yàn)結(jié)果評(píng)價(jià)堵漏材料的酸溶率高低；架橋材料和填充材料的抗高溫能力由高溫前后堵漏材料的粒度降級(jí)率表示，拉筋材料的抗高溫能力則通過(guò)質(zhì)量損失率評(píng)價(jià)。

D90降級(jí)率（R90）的計(jì)算公式為：

式中D90i表示初始堵漏材料的粒度D90，μm；D90d表示實(shí)驗(yàn)處理后堵漏材料的粒度D90，μm。

酸溶率（RA）計(jì)算公式為：

式中W表示酸溶后重量，g；Wo表示用于濾抽的濾紙重量，g；W1表示酸溶前材料質(zhì)量，g。

2.2.1 堵漏材料粒度分布測(cè)試

采用激光粒度儀和圖像分析法兩種實(shí)驗(yàn)方法，對(duì)粒徑小于1 mm的堵漏材料采用激光粒度儀進(jìn)行粒度測(cè)量。圖像分析法則用于粒徑1 mm以上的堵漏材料粒度分布測(cè)試，該方法的操作流程為：①利用高清照相機(jī)對(duì)均勻分布的堵漏材料進(jìn)行拍照，成像顆粒之間應(yīng)避免相互接觸；②對(duì)高清圖像進(jìn)行成像處理，包括圖像去噪、圖像增強(qiáng)、閾值選擇、圖像二值化、邊緣檢測(cè)等手段[41]（圖3）；③得到實(shí)驗(yàn)材料的粒度分布結(jié)果。

圖3 圖像分析法

2.2.2 堵漏材料抗高溫能力測(cè)試

采用滾子加熱爐對(duì)堵漏材料進(jìn)行高溫老化，實(shí)驗(yàn)流程：①測(cè)定初始堵漏材料粒度分布；②配制鉆井液作為堵漏材料分散液；③在老化罐中加入一定量的堵漏材料與不超過(guò)老化罐容積2/3體積的分散液，在180 ℃的高溫環(huán)境下老化8 h；④將老化后的堵漏材料烘干，重新測(cè)量粒度分布，計(jì)算堵漏材料的D90降級(jí)率。

2.2.3 堵漏材料抗壓能力測(cè)試

使用液壓機(jī)對(duì)堵漏材料加壓，實(shí)驗(yàn)裝置如圖4所示。

圖4 堵漏材料抗壓能力測(cè)試裝置示意圖

實(shí)驗(yàn)流程：①測(cè)定初始堵漏材料粒度分布；②將一定質(zhì)量的堵漏材料平鋪于破碎室內(nèi)，啟動(dòng)液壓機(jī)加載模塊，使鋼板面均勻作用于鋼質(zhì)活塞面，并以恒定速率加壓；③加壓至30 MPa，穩(wěn)壓5 min后卸壓；④取出實(shí)驗(yàn)樣品，重新測(cè)量粒度分布，計(jì)算堵漏材料的D90降級(jí)率。

2.2.4 堵漏材料摩擦系數(shù)測(cè)試

采用COF-1型摩擦系數(shù)測(cè)量?jī)x測(cè)量堵漏材料的表面摩擦系數(shù)[42]，該裝置通過(guò)上部滑塊在覆蓋有堵漏材料的摩擦板上滑動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)堵漏材料摩擦系數(shù)的測(cè)量，根據(jù)實(shí)驗(yàn)得到的摩擦曲線可計(jì)算出堵漏材料的平均滑動(dòng)摩擦系數(shù)。

3 堵漏材料性能參數(shù)權(quán)重確定

3.1 構(gòu)建判斷矩陣

根據(jù)橋接堵漏材料實(shí)際作用方式，將其劃分為架橋材料、填充材料和拉筋材料[14]。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)、室內(nèi)實(shí)驗(yàn)結(jié)果及專家和工程師的經(jīng)驗(yàn)，確定深層裂縫性儲(chǔ)層堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)相對(duì)重要程度（表2），進(jìn)而以參數(shù)相對(duì)重要程度為基礎(chǔ)，根據(jù)“1～9”標(biāo)度法，構(gòu)建架橋材料、填充材料、拉筋材料性能參數(shù)判斷矩陣（表3～5）。

表2 堵漏材料性能參數(shù)相對(duì)重要程度表

表3 架橋材料性能參數(shù)判斷矩陣表

3.2 判斷矩陣的一致性檢驗(yàn)

當(dāng)判斷矩陣一致性檢驗(yàn)結(jié)果CR＜0.1時(shí)，則認(rèn)為所構(gòu)建的判斷矩陣滿足一致性要求[43]。CR的計(jì)算公式為：

式中RI表示平均隨機(jī)一致性指標(biāo)；CI表示一致性系數(shù)，與矩陣的階數(shù)n及最大特征根有關(guān)；λmax表示判斷矩陣最大特征值；n表示判斷矩陣的階數(shù)。

表4 填充材料性能參數(shù)判斷矩陣表

表5 拉筋材料性能參數(shù)判斷矩陣表

根據(jù)平均隨機(jī)一致性指標(biāo)（RI）值與判斷矩陣的階數(shù)（n）的關(guān)系（表6），計(jì)算構(gòu)建的架橋材料、填充材料、拉筋材料性能參數(shù)，判斷矩陣一致性檢驗(yàn)結(jié)果滿足標(biāo)準(zhǔn)（表7）。

表6 平均隨機(jī)一致性指標(biāo)與判斷矩陣的階數(shù)的關(guān)系表

表7 判斷矩陣一致性檢驗(yàn)結(jié)果表

3.3 計(jì)算堵漏材料性能參數(shù)權(quán)重

求解判斷矩陣常用的近似計(jì)算方法：根法、和法及冪法。本文采用和法計(jì)算堵漏材料性能參數(shù)相對(duì)權(quán)重[43-44]，將判斷矩陣(aij)n×n的每一列歸一化，得到矩陣(bij)n×n，即

依據(jù)式（5）～（9），計(jì)算架橋材料、填充材料和拉筋材料的性能參數(shù)相對(duì)權(quán)重（表8）。

表8 堵漏材料性能相對(duì)權(quán)重計(jì)算結(jié)果表

4 堵漏材料定量評(píng)分模型

將堵漏材料的性能參數(shù)進(jìn)行標(biāo)量化處理。堵漏材料性能參數(shù)評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)如表9～11所示。根據(jù)計(jì)算得到的堵漏材料性能參數(shù)的相對(duì)權(quán)重，給出堵漏材料優(yōu)選模型：

表9 堵漏材料性能參數(shù)評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)表[14]

表10 堵漏材料性能評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)表[14]

式中S表示堵漏材料的最終得分；φi(x)表示堵漏材料性能參數(shù)權(quán)重；?i(x)表示性能對(duì)應(yīng)的量化值。

材料的最終得分是在綜合考慮材料的各性能參數(shù)的條件下計(jì)算獲得的，反映了材料的綜合封堵能力。得分越高，則材料的適用性越強(qiáng)。

表11 堵漏材料粒度D90評(píng)分標(biāo)準(zhǔn)表[14]

5 結(jié)果與討論

5.1 堵漏材料性能參數(shù)評(píng)價(jià)結(jié)果

5.1.1 堵漏材料粒度分布、抗高溫與抗壓能力測(cè)試

圖5所示為架橋材料的粒度D10、D50、D90值分布情況，分別是指累積百分率曲線上10%、50%和90%點(diǎn)對(duì)應(yīng)的顆粒粒徑，材料粒徑越大，對(duì)應(yīng)的粒度D10、D50、D90值越大。圖6為填充材料的粒度分布情況和拉筋材料的纖維長(zhǎng)徑比，纖維長(zhǎng)徑比是指纖維長(zhǎng)度與直徑的比值。

圖5 架橋材料粒度值分布圖

圖6 填充材料粒度D10、D50、D90值分布和拉筋材料的纖維長(zhǎng)徑比圖

高溫條件下，堵漏材料的強(qiáng)度和粒度分布會(huì)發(fā)生變化，影響堵漏材料形成封堵層的穩(wěn)定性[12]。實(shí)驗(yàn)測(cè)試的堵漏材料的抗高溫能力結(jié)果如圖7、8所示。架橋材料中，C1、F2和C7為無(wú)機(jī)礦物類剛性堵漏材料，高溫老化后，粒度D90降級(jí)率低，則抗高溫能力強(qiáng)，但30 MPa加壓處理后，3種堵漏材料的D90降級(jí)率偏高，抗壓能力偏低，分析認(rèn)為以碳酸鈣為主要成分的無(wú)機(jī)礦物類剛性堵漏材料在高壓力下發(fā)生脆性變形，顆粒破碎，導(dǎo)致堵漏材料粒度D90變化較大。填充材料中，C4的粒度D90降級(jí)率最小，為0.94%，抗高溫能力強(qiáng)。拉筋材料中，D12質(zhì)量損失率最低，為8.1%，抗高溫能力最強(qiáng)。

圖7 架橋材料高溫老化、30 MPa加壓處理后粒度D90變化圖

圖8 填充材料高溫老化后粒度D90變化和拉筋材料高溫老化后質(zhì)量損失率

5.1.2 堵漏材料摩擦系數(shù)測(cè)試結(jié)果

平均滑動(dòng)摩擦系數(shù)是表征堵漏材料摩擦性能的一個(gè)主要值，各堵漏材料的平均摩擦系數(shù)如圖9所示。

圖9 堵漏材料平均摩擦系數(shù)圖

架橋材料中，N1和D2的摩擦系數(shù)較高。

5.1.3 堵漏材料酸溶率測(cè)試結(jié)果

堵漏材料酸溶率測(cè)試實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表12所示，有機(jī)果殼類堵漏材料N1、N2酸溶率分別為33.89%、31.11%，酸溶率偏低；高強(qiáng)度顆粒狀堵漏材料D6酸溶率最低（10.93%）；以碳酸鈣為組分的堵漏材料酸溶率大于95%，酸溶率高，且能在酸液中迅速發(fā)生溶解；拉筋材料中D12酸溶率最高（67.09%）。

表12 堵漏材料酸溶率測(cè)試結(jié)果表

5.2 堵漏材料定量評(píng)分

根據(jù)建立的堵漏材料評(píng)分模型，計(jì)算了各堵漏材料的最終得分（圖10～12）。

圖10 架橋材料各性能參數(shù)最終得分圖

架橋材料中，D6得分最高（7.607 4），N2得分最低（5.572 8）；填充材料中，C9得分最低（8.135 1）；拉筋材料中，D12得分最高（7.646 6），D13得分最低（4.531 2）。

5.3 堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法室內(nèi)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證

為了驗(yàn)證堵漏材料最終評(píng)價(jià)結(jié)果的有效性，根據(jù)堵漏材料最終得分形成堵漏配方，開(kāi)展裂縫封堵實(shí)驗(yàn)。以裂縫封堵層最大承壓能力為實(shí)驗(yàn)指標(biāo)，評(píng)價(jià)堵漏材料的裂縫封堵效果。共設(shè)計(jì)6組配方（表13）。

表13 堵漏配方承壓能力評(píng)價(jià)表

配方1-0#和1-1#改變了架橋材料，分別選用得分最高的架橋材料D6和得分最低的架橋材料N2；配方2-0#和2-1#分別選用了不同得分的填充材料和拉筋材料；配方3-0#由綜合得分較高的架橋材料、填充材料和拉筋材料組成，3-1#由綜合得分較低的架橋材料、填充材料和拉筋材料組成。根據(jù)實(shí)驗(yàn)得到的各配方最大承壓能力，比較配方1-0#和1-1#，配方1-0#最大承壓為10 MPa，高于配方1-1#；配方2-0#最大承壓為13.6 MPa，高于配方2-1#；由綜合得分最高優(yōu)選出的堵漏材料組成的配方3-0#最大承壓高于15 MPa，效果明顯。實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，高得分的堵漏材料形成的堵漏配方承壓能力高，封堵效果好，同時(shí)說(shuō)明了該方法的可行性。

圖11 填充材料各性能參數(shù)最終得分圖

5.4 現(xiàn)場(chǎng)實(shí)例

根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際要求，可對(duì)多種堵漏材料進(jìn)行優(yōu)選，調(diào)整各參數(shù)之間的相對(duì)權(quán)重，優(yōu)選出最佳的堵漏材料，在塔里木盆地W12、N3井進(jìn)行堵漏現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)。W12井鉆井液漏失成因機(jī)理以誘導(dǎo)裂縫型、裂縫擴(kuò)展延伸型為主。N3井鉆井液漏失成因機(jī)理以大中裂縫型為主，裂縫擴(kuò)展延伸型為輔。兩口井的漏失層位對(duì)堵漏材料性能有不同要求。明確不同層位堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)，依據(jù)權(quán)重優(yōu)選堵漏配方。以誘導(dǎo)破裂型漏失為主，擴(kuò)展延伸型漏失為輔的漏失層，裂縫寬度范圍大，則采用預(yù)防為主，防治結(jié)合的原則，合理的粒度分布，低D90降級(jí)率、高抗溫能力等是堵漏材料選擇的要求；以大中裂縫型漏失為主的漏失層，裂縫封堵層強(qiáng)度是堵漏的關(guān)鍵，因此需要優(yōu)化鉆井液封堵能力。基于定量評(píng)分方法優(yōu)選堵漏配方，試驗(yàn)結(jié)果如表14所示。

圖12 拉筋材料各性能參數(shù)最終得分圖

表14 堵漏現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)結(jié)果表

6 結(jié)論

1）堵漏材料對(duì)鉆井液漏失層條件和漏失類型的適用性決定其作用效果，井漏特征決定堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)類型，根據(jù)井漏特征確定堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)，為堵漏材料優(yōu)選的首要步驟。

2）基于堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)提取結(jié)果，設(shè)計(jì)并開(kāi)展室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，對(duì)材料關(guān)鍵性能參數(shù)進(jìn)行了系統(tǒng)評(píng)價(jià)，基于層次分析法計(jì)算了堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)權(quán)重，建立了堵漏材料定量評(píng)分模型，最終形成了深層裂縫性儲(chǔ)層橋接堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法。

3）選取高分的堵漏材料形成堵漏配方開(kāi)展裂縫封堵實(shí)驗(yàn)，室內(nèi)實(shí)驗(yàn)及現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用驗(yàn)證了本文堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法的可靠性，為堵漏材料評(píng)價(jià)優(yōu)選與堵漏配方設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

4）提出的堵漏材料定量評(píng)分優(yōu)選方法主要適用于物理類橋接堵漏材料，其中堵漏材料關(guān)鍵性能參數(shù)類型、相對(duì)重要程度和權(quán)重，應(yīng)根據(jù)漏失層工程地質(zhì)條件、漏失成因類型等漏失特征進(jìn)行動(dòng)態(tài)調(diào)整。