劉 毅，吳敏干，林福昌，孫建軍，劉思維,任益佳

(1.華中科技大學(xué) 電氣與電子工程學(xué)院，湖北 武漢 430074；2.華中科技大學(xué) 強(qiáng)電磁工程與新技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，湖北 武漢 430074；3.武漢大學(xué) 電氣與自動(dòng)化學(xué)院，湖北 武漢 430072)

0 引 言

開發(fā)基于液中高壓脈沖放電的碎煤新技術(shù)對(duì)于輔助制取超純煤和煤層氣開采等工程應(yīng)用具有重要意義[1-2]。液中高壓脈沖放電破碎包含液電式破碎和電動(dòng)式破碎2種形式，液電式破碎利用液電效應(yīng)輻射出的強(qiáng)烈激波破碎固體；電動(dòng)式破碎是利用高電壓、快脈沖(上升時(shí)間<500 ns)作用下固體介質(zhì)絕緣強(qiáng)度低于液體介質(zhì)，在固體內(nèi)部擊穿形成放電等離子體通道，通道快速膨脹產(chǎn)生應(yīng)力，從而使固體發(fā)生破碎。電動(dòng)式破碎較液電式具有更低的能耗，但需要重復(fù)頻率輸出更高電壓(100 kV量級(jí))的快脈沖(<500 ns)[3-4]，對(duì)脈沖功率電源提出了極高的要求，研制與維護(hù)成本高，難以滿足工業(yè)應(yīng)用的需求。液電效應(yīng)可在較低電壓(10 kV量級(jí))、微秒脈沖(10 μs 量級(jí))作用下產(chǎn)生，隨著脈沖晶閘管等半導(dǎo)體器件性能的提升，現(xiàn)有的脈沖功率電源可實(shí)現(xiàn)重復(fù)頻率輸出強(qiáng)力激波，具有較低的成本與工業(yè)應(yīng)用可行性[5]。

液電脈沖激波以純物理的方式作用于煤塊，具有高效環(huán)保、可選擇性等優(yōu)點(diǎn)，其強(qiáng)度隨著傳播距離衰減較快，作用范圍有限。重復(fù)頻率激波作用于煤塊時(shí)，后加載激波在煤塊微裂縫(微缺陷)表面產(chǎn)生瞬時(shí)切向拉應(yīng)力，當(dāng)動(dòng)態(tài)應(yīng)力強(qiáng)度因子大于煤塊的斷裂韌度時(shí)，誘導(dǎo)微裂縫起始并動(dòng)態(tài)擴(kuò)展[6-7]。激波的重復(fù)施加進(jìn)一步造成煤力學(xué)性質(zhì)的疲勞效應(yīng)，在相對(duì)較低的激波作用下即可實(shí)現(xiàn)宏觀裂縫和微裂縫的不斷擴(kuò)展而形成裂縫網(wǎng)絡(luò)，使煤塊發(fā)生解體破碎[8-9]。重復(fù)頻率的液電脈沖激波作用于煤塊，可有效改變孔隙結(jié)構(gòu)與提高滲透率，有利于煤層氣開采[10-11]。利用液電脈沖激波破碎菱鎂礦石，作用方式主要是解離破碎和混合破碎，有利于菱鎂礦石的后續(xù)分選和資源化利用[12]。昆士蘭大學(xué)JK礦物研究中心利用高壓脈沖放電預(yù)處理礦石，指出液電式破碎礦石的效率是實(shí)際應(yīng)用中需要考慮的關(guān)鍵問題[13]。液電式破碎技術(shù)可應(yīng)用于等離子體鉆井，具有能量可控、無污染和無飛石等特點(diǎn)，但同樣存在鉆進(jìn)效率的問題[14]。不同電參數(shù)對(duì)液電脈沖激波碎煤效果具有較大影響，涉及到不同參數(shù)配置下的能量轉(zhuǎn)換過程。激波在液體里產(chǎn)生、傳播，通過液-固界面進(jìn)入煤塊，傳播過程中存在衰減與界面折反射，產(chǎn)生、傳播機(jī)理復(fù)雜，涉及電氣、等離子體與流體力學(xué)等多個(gè)環(huán)節(jié)，受電氣參數(shù)、電極型式、液體及煤塊物性等多因素影響，能量轉(zhuǎn)換過程復(fù)雜。由于不同試驗(yàn)條件、作用對(duì)象的差異，其能量轉(zhuǎn)換效率存在較大的差異，難以作為相關(guān)應(yīng)用的理論參考。能量利用效率是影響液電脈沖激波破碎應(yīng)用的重要因素，與放電過程等離子體通道的能量沉積與激波作用固體過程密切相關(guān)。

因此，筆者將重點(diǎn)關(guān)注液電脈沖激波碎煤的能量轉(zhuǎn)換過程，為工程應(yīng)用提供理論指導(dǎo)。為研究液電脈沖激波碎煤的能量轉(zhuǎn)換效率，筆者搭建了液電脈沖激波碎煤綜合實(shí)驗(yàn)平臺(tái)，分析了激波碎煤的能量轉(zhuǎn)換過程，利用放電等離子體通道時(shí)變電阻、激波壓力和煤破碎能量的數(shù)學(xué)模型，建立了放電回路參數(shù)與能量及轉(zhuǎn)換效率之間的聯(lián)系。分析了不同電容充電電壓下，煤塊破碎效果、粒度分布和破碎能量效率。研究結(jié)論為液電脈沖激波碎煤技術(shù)在實(shí)際應(yīng)用中能量效率和經(jīng)濟(jì)效益的最大化提供理論指導(dǎo)。

1 液電脈沖激波碎煤試驗(yàn)平臺(tái)

液中高壓脈沖放電破碎形成如圖1所示，液電脈沖激波碎煤試驗(yàn)平臺(tái)如圖2所示。

圖1 液中高壓脈沖放電破碎的形式

圖2 液電脈沖激波碎煤試驗(yàn)平臺(tái)

主放電電容為3.38 μF，額定電壓為50 kV。采用觸發(fā)真空開關(guān)(Triggered Vacuum Switch，TVS)作為放電開關(guān)，額定電壓為30 kV。放電介質(zhì)采用普通自來水，電導(dǎo)率約為350 μS/cm。電極采用不銹鋼材質(zhì)針—板形式，針電極的尖端直徑為1 mm，板電極的直徑為25 mm，間隙距離為10 mm。放電容器的直徑為60 cm，容器底部為弧形設(shè)計(jì)，最大高度為65 cm，外殼接地。通過間隙短接放電試驗(yàn)測(cè)得回路的電感為3.34 μH，回路電阻為0.15 Ω。

當(dāng)電容的充電電壓到達(dá)預(yù)設(shè)值時(shí)，通過光電隔離觸發(fā)裝置控制TVS開關(guān)導(dǎo)通，電容電壓迅速施加到間隙兩端，水間隙被擊穿。分別使用Tektronix高壓探頭(型號(hào)：P6015A)和Pearson電流探頭(型號(hào)：Pearson1330)測(cè)量間隙兩端的電壓波形和放電電流波形。采用壓力探頭(型號(hào)：PCB138A10)測(cè)量液電脈沖激波的波形，置于間隙中心水平距離17 cm處。利用示波器(型號(hào)：Tektronix MSO54)同步記錄放電過程的電壓、電流和激波信號(hào)。

電容充電電壓為15 kV，電極間隙距離為10 mm 時(shí)，典型的間隙電壓、電流和激波波形如圖3所示。水中高壓放電過程包含預(yù)擊穿階段和主放電階段。預(yù)擊穿時(shí)延為5.76 μs，水間隙流過泄漏電流，從而導(dǎo)致電容上能量存在一定的損失。主放電過程是水間隙被擊穿后，在電極之間形成了放電等離子體通道，等離子體通道的阻抗迅速下降，電容剩余能量迅速注入等離子體通道中，等離子體通道加熱膨脹形成空腔并向外輻射出強(qiáng)烈的激波。主放電電流波形呈二階振蕩，電流的第1個(gè)峰值為10.08 kA，主放電過程的持續(xù)時(shí)間為99.42 μs，經(jīng)過8個(gè)振蕩半周期后，電流衰減為0。測(cè)得的激波壓力峰值為3.25 MPa，高壓脈沖放電在水中形成激波并向前傳播，經(jīng)過液-固界面進(jìn)入到煤塊中，使煤塊發(fā)生破裂，重復(fù)頻率的激波作用于煤塊，后加載的激波進(jìn)一步強(qiáng)化先前加載激波的作用效果。

圖3 典型的電壓、電流和激波波形

試驗(yàn)煤樣來自陜西榆林煤礦，煤樣參數(shù)見表1。選用初始粒度相對(duì)一致，約為粒徑30 mm的煤塊樣品作為試驗(yàn)對(duì)象。將質(zhì)量為500 g煤塊均勻放置于電極間隙的周圍，利用液電脈沖激波作用于煤塊樣品。20次激波作用后，將容器中的破碎產(chǎn)物濾出，并在60 ℃條件下烘干3 h，使其充分干燥。采用電動(dòng)振篩機(jī)(型號(hào)：YCHH0301)，頻率為1 150次/min，配備的篩網(wǎng)孔徑分別為2、4和8 mm，對(duì)烘干后的破碎產(chǎn)物進(jìn)行粒度篩選分類，得到不同粒度區(qū)間的破碎產(chǎn)物。采用精密電子秤對(duì)不同粒度區(qū)間的破碎產(chǎn)物進(jìn)行稱重，最終得到煤塊破碎產(chǎn)物的粒度分布。通過調(diào)整電容器電壓改變激波強(qiáng)度，維持其他的試驗(yàn)條件不變，重復(fù)以上操作，得到不同激波作用下碎煤產(chǎn)物的粒度分布。

表1 試驗(yàn)煤樣的參數(shù)

2 激波碎煤能量轉(zhuǎn)換效率分析

2.1 激波碎煤能量轉(zhuǎn)換過程

利用液中脈沖放電產(chǎn)生強(qiáng)烈激波，在水中傳播并作用于煤塊使其致裂破碎是一個(gè)瞬時(shí)、連續(xù)且復(fù)雜的能量轉(zhuǎn)換過程。其中涉及到電容儲(chǔ)能向等離子體通道能量沉積的過程，等離子體通道能量向激波機(jī)械能轉(zhuǎn)換的過程和激波機(jī)械能向煤破碎能量轉(zhuǎn)換的過程，如圖4所示。

圖4 能量轉(zhuǎn)換過程示意

其中，EC為電容的初始儲(chǔ)能；Eloss為液中放電過程中的能量損失，包括預(yù)擊穿過程的能量損失、光輻射能量和熱傳導(dǎo)能量等。預(yù)擊穿過程的實(shí)測(cè)電壓降落很小，損失的能量可忽略。液電脈沖激波形成的過程中，光輻射能量占等離子體通道沉積能量的比例不超過5%[15-16]。放電過程的時(shí)間尺度要遠(yuǎn)小于熱傳導(dǎo)發(fā)生過程，熱傳導(dǎo)能量可以忽略不計(jì)[17]，因此筆者在分析的過程中忽略了Eloss的影響。EB為間隙擊穿時(shí)刻的電容儲(chǔ)能，放電等離子體通道在電極間建立起來，電容儲(chǔ)能迅速注入到等離子體通道中，轉(zhuǎn)化為通道的沉積能量Ech。ER為回路電阻消耗的能量，電能注入到等離子體通道后不斷釋放焦耳熱，使得通道膨脹形成空腔的同時(shí)向外輻射出強(qiáng)烈的激波，等離子體通道沉積能量轉(zhuǎn)化為通道內(nèi)能Ein和激波機(jī)械能Esw。液電脈沖激波在水中傳播并作用于煤塊，使煤塊發(fā)生破碎，激波機(jī)械能量轉(zhuǎn)化為煤塊破碎所需能量Edis和其他形式能量Eot，液電脈沖激波碎煤過程中能量平衡表達(dá)式為

EC=Edis+Ein+ER+Eloss+Eot

(1)

Ech=Ein+Esw

(2)

2.2 液電脈沖激波機(jī)械能轉(zhuǎn)換效率

放電等離子體通道的沉積能量是液電脈沖激波碎煤過程的關(guān)鍵因素，影響著激波的強(qiáng)度、機(jī)械能量和煤塊破碎效果。等離子體通道沉積能量主要由主放電電流和等離子體通道的電阻決定，等離子體通道電阻和沉積能量的表達(dá)式[18-19]為

(3)

(4)

式中：Rch為放電等離子體通道時(shí)變電阻；Ech為通道的沉積能量；l為通道的長(zhǎng)度；t為時(shí)間；βch為水中放電系數(shù)，與電極結(jié)構(gòu)和放電液體介質(zhì)的性質(zhì)有關(guān)，取值為1.31×105(V2·s)/m-2；i(t)為流過回路的電流。

液電脈沖激波碎煤的等效電路如圖5所示，主要包括充電電容C、回路電阻Rl、回路總電感L和等離子體通道電阻Rch?；芈贩匠痰谋磉_(dá)式為

圖5 激波碎煤等效電路示意

(5)

式中，UC(t)為電容電壓。由式(4)和式(5)可以得到電路方程表達(dá)形式為

(6)

其中：微分方程組初始條件為i(0)=0,di/dt(0)=U0/L；U0為電容充電電壓；Rch隨著電流的上升而迅速下降到很小值，因此電阻初始值的選取對(duì)方程組的計(jì)算結(jié)果影響不大，取Rch(0)=10 Ω。

放電等離子體通道建立的初期，通道直徑為10-4～10-6m[19]，等離子體通道直徑遠(yuǎn)小于長(zhǎng)度l，等離子體通道呈近似圓柱形膨脹，液中放電等離子體通道表面壓力(即為激波初始時(shí)刻的壓力)與膨脹速度之間的關(guān)系[17]可以表示為

(7)

其中，r為等離子體通道的半徑；α、β為系數(shù)，α=300.1 MPa、β=300 MPa；ρ0為液體密度。理想狀態(tài)下放電等離子體通道的內(nèi)能和激波機(jī)械能表達(dá)式[18-19]為

(8)

(9)

將式(8)、式(9)代入液電脈沖激波形成過程的能量平衡式(2)可以得到

(10)

其中：V(t)為等離子體通道的體積；P(t)為等離子體通道表面壓力；γ為絕熱系數(shù)，取值為1.3。由式(7)和式(10)可以得到液中放電等離子體通道膨脹過程的表達(dá)式為

(11)

從而，液電脈沖激波形成初始階段的壓力表達(dá)式為

(12)

放電等離子體膨脹產(chǎn)生的激波在液體中向前傳播，在遠(yuǎn)場(chǎng)條件下(D>10l)，逐漸演化為較為均勻的球面波，激波壓力與傳播的距離成反比關(guān)系，距離間隙中心水平距離D處的液電脈沖激波壓力表達(dá)式[20]為

Psw(t)=P(t)D-1

(13)

由式(12)和式(9)可以得到激波壓力和激波機(jī)械能量，電容儲(chǔ)能轉(zhuǎn)化為液電脈沖激波機(jī)械能的效率η1為

(14)

式中，u0為電容初始充電電壓。

2.3 激波碎煤能量轉(zhuǎn)換效率

重復(fù)頻率的液電脈沖激波作用于煤塊，使煤塊產(chǎn)生裂縫和破碎。激波機(jī)械能用于煤塊宏觀上的破壞，產(chǎn)生新的斷裂表面，同時(shí)在傳播和碎煤的過程中存在能量的損失。煤塊在激波作用下致裂破碎的過程中產(chǎn)生新的斷裂表面所需的能量，也即煤塊破碎消耗的能量[21-22]為

Edis=ξS

(15)

其中：ξ為比自由表面能，與材料的斷裂韌性和彈性模量有關(guān)；令ξ為147.1 J/m2；S為煤塊破碎過程中新生斷裂面面積。粒度分布在dn-1～dn的煤塊破碎產(chǎn)物的表面積[21]可以表示為

(16)

其中:M為破碎樣品的總質(zhì)量；fdn為粒度不大于dn的破碎產(chǎn)物占總體的比例；ρ為煤塊密度320 kg/m3。煤塊破碎后新生斷裂表面的面積為

S=ΔSd1-d0+ΔSd2-d1+…+ΔSdn-dn-1-S0

(17)

其中，S0為激波作用前煤塊樣品的表面積。液電脈沖激波機(jī)械能轉(zhuǎn)換為煤塊破碎能量的效率η2為

(18)

其中，N為激波重復(fù)加載的次數(shù)。電容儲(chǔ)能轉(zhuǎn)換為煤塊破碎能量的效率為

(19)

3 液電脈沖激波碎煤試驗(yàn)結(jié)果

液中高壓脈沖放電過程中，放電等離子體通道沉積能量主要由電流的首個(gè)振蕩半周期決定[23]。電容充電電壓為15 kV時(shí)，放電電流首個(gè)半周期波形的計(jì)算結(jié)果和實(shí)測(cè)結(jié)果如圖6所示。不同電容充電電壓條件下，液電脈沖激波的計(jì)算波形和實(shí)測(cè)波形如圖7所示，放電電流和激波壓力的數(shù)值解與實(shí)測(cè)結(jié)果相近，稍有誤差的主要原因是計(jì)算過程中忽略過程中的一部分能量損失；放電等離子體通道電阻和通道沉積能量以及激波機(jī)械能的特性曲線如圖8所示，Rch(t)隨著電流的上升而迅速下降，在電流達(dá)到第一個(gè)峰值后，阻值降至很小值并趨于穩(wěn)定。在電流的首個(gè)振蕩半周期內(nèi)，等離子體通道沉積能量和激波機(jī)械能量迅速增加，隨后緩慢增加至最大值。因此主放電過程的首個(gè)振蕩半周期決定了等離子體通道的沉積能量，決定了整個(gè)液電脈沖激波碎煤過程的能量分配，激波碎煤過程的各能量參數(shù)和轉(zhuǎn)換效率見表2。

圖6 放電電流實(shí)驗(yàn)與計(jì)算波形

圖7 等離子體通道電阻和能量參數(shù)計(jì)算結(jié)果

圖8 不同充電電壓激波壓力實(shí)測(cè)與計(jì)算結(jié)果波形

表2 不同電容電壓下各參數(shù)

重復(fù)頻率的液電脈沖激波作用前后煤塊試樣如圖9a、圖9b所示(電容電壓為15 kV)，初始煤塊樣品破碎成為粒度大小不一的煤炭顆粒，破碎效果明顯。破碎產(chǎn)物經(jīng)篩分處理后經(jīng)測(cè)量煤炭顆粒的最大粒度為20 mm。煤塊破碎產(chǎn)物被篩分為0～2、2～4、4～8和8～20 mm四個(gè)不同粒度區(qū)間，如圖所示9c所示。煤塊破碎產(chǎn)物的粒度分布如圖10所示，其中8～20 mm粒度產(chǎn)物占主要部分，0～2和2～4 mm粒度產(chǎn)物占比基本持平，表明在相同電容充電電壓下，重復(fù)頻率的激波作用于煤塊，煤顆粒的粒度越小破碎的效果越不明顯；隨著電容充電電壓的提高，8～20 mm的大粒度產(chǎn)物的比重下降，大粒度煤顆粒破碎效果明顯，0～8 mm的小粒度顆粒的比重上升，粒度為4～8 mm的煤炭顆粒增加最為明顯，表明在相同激波加載次數(shù)條件下，煤塊樣品的破碎程度隨著初始電容儲(chǔ)能的增加而增大，煤炭顆粒的粒度越小破碎程度增加越不明顯。

圖9 液電脈沖激波作用前后煤樣

圖10 不同充電電壓下的粒度分布

由表2可得，電容儲(chǔ)能轉(zhuǎn)換為激波機(jī)械能的效率與激波機(jī)械能的變化趨勢(shì)相反，電容電壓為11 kV 時(shí)，激波機(jī)械能量最小(27.30 J)，但機(jī)械能轉(zhuǎn)換效率η1最高(13.35%)；電容電壓為15 kV時(shí)，激波機(jī)械能量最大(42.47 J)，但機(jī)械能轉(zhuǎn)換效率最低(11.17%)。提高電容充電電壓，增加電容儲(chǔ)能，雖然激波碎煤過程中的等離子通道的沉積能量、激波機(jī)械能和煤塊破碎能量都會(huì)增加，但是過程中其他形式的能量也會(huì)增加，導(dǎo)致能量損失率增大，激波機(jī)械能的轉(zhuǎn)換效率下降。

當(dāng)充電電壓由11 kV提升到13 kV時(shí)，EC增加了39.67%，Edis增加了108.33%，η2增加了2.04%；當(dāng)充電電壓由13 kV提升到15 kV時(shí)，EC增加了33.14%，Edis增加了20%，η2分別為5.27%和5.19%。在液電脈沖激波碎煤過程中，提高充電電壓，電容儲(chǔ)能增大，激波機(jī)械能量轉(zhuǎn)換為煤塊破碎能量的效率沒有一直增加。若繼續(xù)提高充電電壓，增加電容儲(chǔ)能，煤塊破碎能量的增加也非常有限，激波碎煤過程的效率會(huì)更低。綜合能量轉(zhuǎn)換效率η1和η2的變化規(guī)律，液中脈沖激波碎煤過程的能量效率存在最大值。液電脈沖激波碎煤的過程效率ηdis分別為0.43%、0.64%和0.58%，電容充電電壓為13 kV，即電容儲(chǔ)能為285.61 J時(shí)煤塊破碎的能量效率最高。

因此，在液電脈沖激波技術(shù)碎煤的實(shí)際應(yīng)用中，提高電容充電電壓，電容初始儲(chǔ)能增加，雖然能夠獲得更高的激波壓力峰值、更大的激波機(jī)械能量，煤塊破碎程度更大。但是由于液電脈沖激波碎煤過程中能量轉(zhuǎn)換效率的問題，耗費(fèi)大量的電能使煤的破碎粒度更小、破碎程度更大，無論是從能量轉(zhuǎn)換效率上還是實(shí)際應(yīng)用價(jià)值上都是沒有優(yōu)勢(shì)的。根據(jù)液電脈沖激波碎煤技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用條件，可以預(yù)測(cè)煤破碎的效率，利用較小的液電脈沖激波能耗和最佳的激波碎煤效率來預(yù)處理煤，改變煤塊的破碎程度，可以提高整個(gè)液電脈沖激波技術(shù)應(yīng)用的生產(chǎn)效率和經(jīng)濟(jì)效益。

4 結(jié) 論

1)電容充電電壓，即電容初始儲(chǔ)能會(huì)影響液電脈沖激波碎煤效果和破碎產(chǎn)物的粒度分布；充電電壓越高，電容儲(chǔ)能越大，能獲得更多的等離子體通道沉積能量，從而激波的機(jī)械能越大，煤塊破碎程度越高。

2)隨著充電電壓的提高，等離子體通道沉積能量轉(zhuǎn)化效率增加，激波機(jī)械能的轉(zhuǎn)化效率減小，而激波機(jī)械能轉(zhuǎn)化為煤塊破碎能量的效率有限，整個(gè)液電脈沖激波碎煤過程能量效率存在最佳值。

3)綜合考慮液電脈沖激波碎煤的能量轉(zhuǎn)換效率和經(jīng)濟(jì)效益，開發(fā)低能耗、高效率的液電脈沖激波碎煤技術(shù)是未來發(fā)展的方向。