楊 剛 韓學(xué)婷 李 斌 趙 俊 張紅杰 張林強(qiáng) 馬騰飛

（中聯(lián)煤層氣有限責(zé)任公司， 北京 100016）

0 引 言

致密砂巖氣作為重要的非常規(guī)天然氣資源， 已成為天然氣產(chǎn)量的主要增長(zhǎng)點(diǎn)之一。 中國(guó)的致密氣開發(fā)始于20 世紀(jì)70 年代， 受當(dāng)時(shí)“重油輕氣”政策、 技術(shù)、 市場(chǎng)等條件制約， 致密砂巖氣開發(fā)進(jìn)展緩慢。 近10 年來(lái)， 隨著“三低” （低滲透、 低孔隙度、 低豐度） 油氣藏開發(fā)技術(shù)的不斷進(jìn)步，致密氣開發(fā)獲得較快發(fā)展［1-6］。 國(guó)內(nèi)外在致密氣開發(fā)方面積累了大量經(jīng)驗(yàn)， 逐步形成了適合各自地質(zhì)特征的開發(fā)技術(shù)體系， 核心開發(fā)技術(shù)包括： 氣藏描述、 井網(wǎng)加密、 分層壓裂／多段壓裂、 小井眼、 快速鉆井等。

臨興地區(qū)致密砂巖氣藏位于鄂爾多斯盆地東緣晉西撓褶帶， 具有低平寬緩的構(gòu)造背景和廣覆式砂泥巖垂向間互分布的特征［7］。 劉家溝組及以下地層沉積壓實(shí)程度高、 成巖性好、 膠結(jié)致密、 研磨性強(qiáng)， 可鉆性差； 石千峰組、 石盒子組地層存在大段砂泥巖互層， 深部煤層穩(wěn)定性較差［8-9］。

臨興區(qū)塊致密氣開發(fā)過(guò)程中常用的井身結(jié)構(gòu)為12-1／4″一開井眼×9-5／8″的表層套管+8-1／2″二開井眼×5-1／2″的生產(chǎn)套管， 但臨興區(qū)塊致密氣開發(fā)面臨2 方面問(wèn)題： （1） 區(qū)塊鉆井工作量大、 鉆機(jī)資源受限、 鉆井提速達(dá)到瓶頸期， 嚴(yán)重影響了勘探開發(fā)整體進(jìn)度。 （2） 急需尋求新的作業(yè)思路及模式，降低鉆井廢棄物處理成本。 為此引進(jìn)了小井眼鉆完井技術(shù)。

小井眼技術(shù)可滿足規(guī)模開發(fā)、 降本增效與環(huán)保要求。 據(jù)小規(guī)模試驗(yàn)， 與常規(guī)定向井相比小井眼可節(jié)省鉆井費(fèi)用25%～40%。 主要原因在于小井眼鉆井的初期投資較小， 包括較小的鉆機(jī)、 較小的井場(chǎng)、 較低修井成本、 較細(xì)的管材、 較少的鉆井液、水泥等。 在技術(shù)方面， 小井眼鉆井裝備、 工具和整套小井眼鉆井技術(shù)均取得了重大發(fā)展， 使安全經(jīng)濟(jì)進(jìn)行小井眼鉆井成為現(xiàn)實(shí)。 在推廣應(yīng)用方面， 小井眼鉆井技術(shù)能滿足不同勘探開發(fā)的需要， 特別是在邊遠(yuǎn)油氣區(qū)域地面條件惡劣、 運(yùn)輸困難、 勘探風(fēng)險(xiǎn)大， 地震工作在短時(shí)間內(nèi)不能獲取精確的地下資料， 進(jìn)行小井眼連續(xù)取心探井可及早探明地層特點(diǎn)并做出決策、 減少勘探費(fèi)用［10-14］。 但小井眼鉆井面臨機(jī)械鉆速低、 井眼軌跡控制難度大、 套管居中難度大、 窄間隙固井頂替效率低、 固井質(zhì)量差等技術(shù)難題。

本文針對(duì)臨興區(qū)塊致密氣地層特性， 通過(guò)小井眼井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化、 小井眼高效鉆井工藝優(yōu)化、 小井眼窄間隙固井3 項(xiàng)關(guān)鍵技術(shù)研究， 建立臨興地區(qū)致密氣小井眼高效鉆完井技術(shù)并推廣應(yīng)用。

1 致密氣小井眼鉆完井關(guān)鍵技術(shù)

致密氣小井眼鉆完井關(guān)鍵技術(shù)包括小井眼井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù)、 小井眼高效鉆井工藝優(yōu)化技術(shù)和小井眼窄間隙固井技術(shù)。

1.1 小井眼井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化技術(shù)

基于四維裂縫監(jiān)測(cè)統(tǒng)計(jì)及電成像測(cè)井確定地應(yīng)力方向， 同時(shí)通過(guò)地層坍塌壓力、 孔隙壓力、 破裂壓力剖面曲線（圖1） 與鄰井?dāng)U徑數(shù)據(jù)統(tǒng)計(jì)， 結(jié)合臨興區(qū)塊巖石填隙物分析不同井段井壁穩(wěn)定性［15-16］。 臨興區(qū)塊巖石填隙物主要為碳酸鹽、 高嶺石、 伊利石和綠泥石。

坍塌壓力對(duì)內(nèi)聚力變化敏感。 臨興區(qū)塊上部淺層及砂泥互層膠結(jié)程度差， 巖石內(nèi)聚力低， 易發(fā)生井壁失穩(wěn)。 由圖1 可知， 坍塌壓力局部升高與擴(kuò)徑情況一致， 600 m 以上淺層、 石千峰組下段、 上盒子組、 山西組坍塌壓力高， 發(fā)生局部掉塊可能性大。 下盒子組、 太原組巖石內(nèi)聚力有所上升， 坍塌壓力下降。 山西組—石千峰組目的層壓力系數(shù)為0.94～1.02， 屬于常壓儲(chǔ)層， 坍塌壓力系數(shù)為0.6～0.8， 下部地層破裂壓力系數(shù)約為2.0， 大部分超過(guò)地層壓力系數(shù)。

以垂深1 400 m 處為例， 2 種井眼尺寸6-1／8″、8-1／2″坍塌壓力均為12.3 MPa， 折算壓力系數(shù)為0.88， 無(wú)明顯差異， 表明井眼縮小對(duì)井壁穩(wěn)定性影響不大。

井眼尺寸對(duì)油氣井產(chǎn)量影響較小， 在滿足井壁穩(wěn)定和后續(xù)增產(chǎn)需求前提下， 進(jìn)一步減小井眼尺寸， 采用二開井身結(jié)構(gòu)， 將常規(guī)井身結(jié)構(gòu)優(yōu)化為小井眼井身結(jié)構(gòu)： 8-1／2″一開井眼×7″表層套管和6-1／8″二開井眼×4-1／2″生產(chǎn)套管， 表層套管下至基巖以下至少20 m， 封隔表層疏松地層， 二開鉆至設(shè)計(jì)井深， 并下入生產(chǎn)套管后固井。

1.2 小井眼高效鉆井工藝優(yōu)化技術(shù)

針對(duì)機(jī)械鉆速低、 存在泥包鉆頭風(fēng)險(xiǎn)及井眼軌跡控制難度大等難題， 通過(guò)巖石可鉆性分析、 高效鉆頭優(yōu)化設(shè)計(jì)、 小井眼軌跡精確控制技術(shù)和強(qiáng)潤(rùn)滑超疏水鉆井液體系等研究， 形成適用于臨興區(qū)塊致密氣小井眼高效鉆井工藝優(yōu)化技術(shù)。

1.2.1 臨興區(qū)塊巖石可鉆性分析

鉆遇地層為延長(zhǎng)組、 紙坊組、 和尚溝組、 劉家溝組、 石千峰組、 上石盒子組、 下石盒子組、 山西組、 太原組及本溪組。 鉆遇地層由軟到硬， 可鉆性級(jí)別越來(lái)越高， 鉆頭磨損嚴(yán)重， 石千峰組以上地層疏松， 可鉆性級(jí)別低（圖2）。 石千峰組以下地層致密， 可鉆性級(jí)別高。 太原組地層碎屑顆粒粗， 礫石發(fā)育， 石英含量高， 常見顆粒徑較大的礫石， 質(zhì)地極為堅(jiān)硬［17］。 應(yīng)用聲波時(shí)差測(cè)井資料分析， 得出臨興區(qū)塊的巖石可鉆性方程為

式中：Kd——巖石可鉆性極值；

t——聲波時(shí)差， μs／m；

ρ——巖石密度， g／cm3。

通過(guò)巖石可鉆性及各層組抗壓強(qiáng)度分析可知：

（1） 第四系及和尚溝組： 主要是砂泥巖互層，巖石可鉆性級(jí)值為2～6， 可鉆性級(jí)別為軟到硬。 地層抗壓強(qiáng)度均值從35 MPa 緩慢升高到70 MPa?？傮w來(lái)講， 第四系及和尚溝組的地層可鉆性較好。

（2） 劉家溝組： 地層主要是砂泥巖互層， 巖石可鉆性級(jí)值約為6， 可鉆性級(jí)別為硬。 鉆進(jìn)難度高于第四系及和尚溝組， 可鉆性一般。

（3） 石千峰組： 石千峰組的可鉆性級(jí)值和抗壓強(qiáng)度均值呈下降趨勢(shì)， 但其夾層數(shù)量增加， 可鉆性級(jí)值和抗壓強(qiáng)度波動(dòng)范圍增大， 可鉆性較好。

（4） 上石盒子組： 以泥巖為主， 并夾雜砂巖，巖石可鉆性級(jí)值為2～6， 主要為4 左右， 可鉆性級(jí)別為硬到軟。 地層頂部抗壓強(qiáng)度從70 MPa 下降到35 MPa， 然后保持在40 MPa 左右波動(dòng)。 鉆進(jìn)難度明顯比劉家溝和石千峰組小， 可鉆性較好。

（5） 下石盒子組： 地層主要是砂泥巖互層，巖石可鉆性級(jí)值為2～6， 主要為4～6， 可鉆性級(jí)別主要為較硬到硬。 地層頂部抗壓強(qiáng)度從34.5 MPa增加到70 MPa 左右。 該地層的鉆進(jìn)難度明顯比上石盒子組增加， 但比劉家溝和石千峰組小， 可鉆性較好。

（6） 山西組、 太原組和本溪組： 地層主要是砂泥巖互層， 夾雜煤線， 巖石可鉆性級(jí)值為3 ～8，主要為5～7， 可鉆性級(jí)別為較硬到硬。 該地層的夾層多， 對(duì)PDC 鉆頭的沖擊破壞嚴(yán)重， 煤線并有卡鉆風(fēng)險(xiǎn)， 鉆進(jìn)難度大， 可鉆性較差。

1.2.2 高效鉆頭優(yōu)化設(shè)計(jì)

結(jié)合目標(biāo)地區(qū)的地質(zhì)分層和巖性進(jìn)行分析， 對(duì)電測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理， 得到地層的抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù)， 結(jié)合巖石可鉆性級(jí)數(shù)， 確定地層的硬度以及所適合的鉆頭型號(hào)［18-19］。 根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)鉆井時(shí)效進(jìn)行分析， 針對(duì)影響鉆速的難點(diǎn)， 提出鉆頭優(yōu)選方案。 依據(jù)鉆頭優(yōu)選與設(shè)計(jì)， 在現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)， 根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行改進(jìn)， 不斷提高機(jī)械鉆速， 形成適合該項(xiàng)目作業(yè)要求的PDC 鉆頭型號(hào)。

根據(jù)臨興區(qū)塊地層的可鉆性， 調(diào)整PDC 鉆頭的布齒和復(fù)合片出韌高度， 增加切削齒的耐沖擊性， 提高機(jī)械鉆速來(lái)優(yōu)化布齒密度和布齒角度。 布齒間距為2.25 mm， 布齒角度從心部到外肩11.25°至25.28°。 調(diào)整復(fù)合片出韌高度， 增加鉆頭復(fù)合片的出露高度， 復(fù)合片的出露高度由6 mm 提高到8 mm，增強(qiáng)鉆頭在刮削地層時(shí)的吃入深度， 通過(guò)提高鉆頭沖擊性達(dá)到提高機(jī)械鉆速的目的。

針對(duì)劉家溝地層145 MPa 的局部地層強(qiáng)度，研發(fā)172 MPa 抗壓強(qiáng)度的G 齒， 成功突破劉家溝地層低鉆速難題； 流道采用左右分隔的排屑設(shè)計(jì)，互不干擾， 有效防止泥包， 快速攜巖、 凈化井底。優(yōu)化延長(zhǎng)PDC 鉆頭保徑長(zhǎng)度， 保徑齒采用平躺復(fù)合片設(shè)計(jì)， 超強(qiáng)保徑有利于在下部地層滑動(dòng)期間增強(qiáng)鉆頭鉆進(jìn)穩(wěn)定性， 解決工具面不穩(wěn)定、 軌跡控制難題。

在寬深水槽設(shè)計(jì)的基礎(chǔ)上減少刀翼數(shù)量， 將5刀翼調(diào)整為4 刀翼或3 刀翼， 同時(shí)減小刀翼厚度，增強(qiáng)巖屑上返流道， 三刀翼鉆頭水眼小于等于12 mm、四刀翼水眼小于等于10 mm， 增強(qiáng)水眼噴射力度防堵水眼。 優(yōu)化水力平衡計(jì)算及井底流場(chǎng)，防止發(fā)生鉆頭泥包。

1.2.3 井眼軌跡精確控制技術(shù)

建立小井眼鉆具組合力學(xué)模型， 分析鉆具結(jié)構(gòu)參數(shù)和鉆井參數(shù)對(duì)復(fù)合鉆進(jìn)導(dǎo)向力的影響， 優(yōu)化鉆具組合以提高井眼軌跡控制精度。 優(yōu)化鉆具組合，使鉆頭和鉆具組合匹配， 確保小井眼定向井鉆具組合的有效造斜率， 并且保證在定向段鉆進(jìn)過(guò)程中提供足夠的鉆壓。

優(yōu)選彎角為1.25°的螺桿馬達(dá)， 提高滑動(dòng)效率的同時(shí)， 避免局部大狗腿井眼。 加重鉆桿數(shù)量大于等于15 柱， 優(yōu)化調(diào)整倒裝加重鉆桿位置， 保障滑動(dòng)鉆壓傳遞效果。 優(yōu)化扶正器尺寸與位置， 降斜趨勢(shì)地層使用欠尺寸扶正器， 增斜趨勢(shì)地層與馬達(dá)本體扶正器尺寸一致， 扶正器距離鉆頭位置保持在7～8 m 之內(nèi)。 定向井末段微降斜設(shè)計(jì)， 自然鉆進(jìn)減少滑動(dòng)段， 提高末段機(jī)械鉆速。

1.2.4 強(qiáng)潤(rùn)滑超疏水鉆井液體系

二疊系石千峰、 石盒子組地層的褐色軟泥巖中蒙脫石含量高， 造漿能力強(qiáng)。 二疊系山西組和石炭系太原組均存在多套煤層、 煤線， 煤巖的彈性模量較低， 抗壓、 抗拉強(qiáng)度弱， 脆性大， 膠結(jié)性差， 受到鉆井液沖刷與鉆具振動(dòng)時(shí)易剝落， 極易形成“糖葫蘆” 井眼。

因此， 針對(duì)臨興區(qū)塊砂泥巖互層鉆頭易泥包、井壁容易剝落掉塊及鉆井液潤(rùn)滑性差時(shí)軌跡控制難度大和小間隙攜巖困難［20-22］等難題， 優(yōu)選了強(qiáng)潤(rùn)滑超疏水鉆井液體系（表1）， 即： 1.5%坂土漿+0.2%燒堿+2%木質(zhì)素共聚物降失水劑+0.5%超分子降失水劑+0.3%超分子包被劑+1%超疏水強(qiáng)膜潤(rùn)滑劑+1%仿生抑制劑+2%植物膠微納米封堵潤(rùn)滑劑。 其中， 超分子包被劑針對(duì)于小井眼巖屑易糊井壁的特性， 實(shí)現(xiàn)了較好的包被絮凝作用。 超疏水強(qiáng)膜潤(rùn)滑劑可以在近井壁形成1 層潤(rùn)滑膜， 有效地提高鉆井液潤(rùn)滑性。 仿生抑制劑針對(duì)于泥頁(yè)巖具有極強(qiáng)的抑制性， 提高井壁穩(wěn)定性。

表1 強(qiáng)潤(rùn)滑超疏水鉆井液性能參數(shù)Table 1 Performance parameters of the strong lubrication and superhydrophobic drilling fluid

該體系具有較好的流變性、 潤(rùn)滑性和抑制性，現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用時(shí)利用Landmark 軟件反演， 得到摩阻系數(shù)為0.2～0.25， 潤(rùn)滑性優(yōu)于本區(qū)常用的鉀基聚合物鉆井液體系， 優(yōu)良的潤(rùn)滑性有利于小井眼軌跡調(diào)整。 4 口試驗(yàn)井 （LX-XX-1D 井、 LX-XX-2D 井、LX-XX-3D 井、 LX-YY-3D 井） 全井段井徑擴(kuò)大率分別為4.94%、 7.99%、 6.13%、 10.98%， 井徑擴(kuò)大率平均為7.51%， 規(guī)則的井眼為固井提供了優(yōu)良的井筒條件。

1.3 小井眼窄間隙固井技術(shù)

針對(duì)臨興區(qū)塊存在淺層氣層的復(fù)雜地質(zhì)情況，井眼環(huán)空間隙小導(dǎo)致水泥漿阻力大、 套管居中難度差導(dǎo)致頂替效率低、 水泥環(huán)薄導(dǎo)致強(qiáng)度低易氣侵等工程難題， 開展微膨脹早強(qiáng)防氣竄水泥漿體系、 小井眼套管居中技術(shù)和小井眼固井施工參數(shù)優(yōu)化技術(shù)研究， 形成了小井眼窄間隙固井技術(shù)。

1.3.1 微膨脹增韌防氣竄水泥漿體系

優(yōu)選了“微膨脹+增韌+防氣竄+雙凝雙密度”水泥漿體系（表2）， 該水泥漿體系性能優(yōu)異： 雙凝雙密度水泥漿可以確保壓穩(wěn)和防漏（領(lǐng)漿密度為 1.40 ～1.45 g／cm3、 尾漿密度為 1.80 ～1.85 g／cm3）； 低彈性模量能吸收鉆具機(jī)械撞擊能；微膨脹可以補(bǔ)償水泥石收縮產(chǎn)生的微裂縫； 防氣竄增大水泥漿候凝過(guò)程氣體進(jìn)入阻力［21］， 零析水防止了低排量塞流頂替過(guò)程中形成竄槽。

表2 2 種固井水泥漿性能試驗(yàn)對(duì)比Table.2 Performance test comparisons between two kinds of cementing slurry

由表2 可知， 與常規(guī)現(xiàn)場(chǎng)所用的水泥漿相比，優(yōu)選所得的水泥漿失水量、 抗壓強(qiáng)度和流動(dòng)度具有顯著改善， 可以有效解決地質(zhì)和抗壓強(qiáng)度問(wèn)題。

1.3.2 小井眼套管居中措施優(yōu)化

為提高固井質(zhì)量， 需要根據(jù)井眼的尺寸大小、井徑變化率等情況合理設(shè)計(jì)扶正器使用數(shù)量、 類型和安放位置。 特別是針對(duì)井壁不穩(wěn)定的小井眼當(dāng)中， 應(yīng)使用一些特殊加工的扶正器來(lái)提高居中度。對(duì)裸眼井段有針對(duì)性的安放套管扶正器， 結(jié)合CEM 固井模擬分析軟件， 根據(jù)井徑、 全角變化率、巖性、 目的層段、 通井情況等因素綜合確定水泥漿封固井段套管扶正器的安放數(shù)量和間距， 使套管居中度達(dá)到67%上， 以提高頂替效率， 確保固井質(zhì)量。 優(yōu)選扶正器類型、 優(yōu)化扶正器安放位置， 保障小井眼套管集中度， 直井段4 根套管加1 只彈性扶正器， 斜井段2 根套管加1 只彈性扶正器， 井斜較大井段井適量加入剛性扶正器， 表套距離井口約10 m， 加1 只剛性扶正器， 表層套管鞋以上10 m，加1 只剛性扶正器。

1.3.3 小井眼固井施工參數(shù)優(yōu)化

提高小井眼水泥漿的頂替效率， 是保證小間隙水泥環(huán)密封質(zhì)量的重要因素之一。 因此， 為保障固井質(zhì)量， 需要優(yōu)化小井眼固井施工參數(shù)， 紊流和塞流相結(jié)合提高頂替效率。 控制前置液與地層接觸時(shí)間大于10 min， 增強(qiáng)固井前置液對(duì)套管壁上的濾餅和套管環(huán)空虛泥餅以及殘余鉆井液的沖洗效果， 減少混漿， 提高頂替效率。 同時(shí)在沖洗液中加入KCL 抑制泥頁(yè)巖水化膨脹， 防止頂替期間井壁坍塌， 保障固井作業(yè)順利。 水泥漿密度波動(dòng)范圍控制在±0.02 g／cm3； 注替排量確保環(huán)空返速達(dá)到1.2 m／s，達(dá)到紊流頂替， 頂替排量控制在0.9 ～1.2 m3／min，替漿后期、 碰壓前2 m3的頂替液采取塞流頂替， 頂替排量控制在0.3～0.5 m3／min。

2 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用與效果分析

2018 年臨興區(qū)塊試驗(yàn)了首批小井眼鉆完井，具有明顯的優(yōu)勢(shì)：

（1） 通過(guò)優(yōu)化及優(yōu)選鉆頭和精準(zhǔn)化控制井眼軌跡， 鉆井周期大幅縮短， 且LX-XX-3D 井創(chuàng)該區(qū)塊致密氣2 000 ～2 500 m 井深鉆井周期最短記錄，井深2 070 m， 鉆井周期僅為12.34 d， 與常規(guī)定向井對(duì)比， 鉆井周期縮短了47.5%， 機(jī)械鉆速提高了56.2%。

（2） 形成了小井眼窄間隙固井技術(shù)， 成功解決了小井眼固井難題。 4 口小井眼定向井固井質(zhì)量?jī)?yōu)良率在90%以上， 達(dá)到預(yù)期效果。

（3） 環(huán)保壓力大大減小， 4 口小井眼定向井與常規(guī)定向井對(duì)比， 單井鉆井液量減少34%， 巖屑量平均減少52%， 大幅降低了鉆完井廢棄物處理量， 有效降低了環(huán)保壓力。

3 結(jié) 論

（1） 針對(duì)臨興區(qū)塊致密氣降本提質(zhì)增效需要以及常規(guī)井眼廢棄物處理壓力大的問(wèn)題， 優(yōu)化了小井眼井身結(jié)構(gòu)， 將常規(guī)二開8-1／2″井眼優(yōu)化為6-1／8″、 5-1／2″生產(chǎn)套管優(yōu)化為4-1／2″。 試驗(yàn)結(jié)果表明：與常規(guī)井眼對(duì)比， 單井套管用量減少了21%， 固井水泥用量減少了52%， 鉆井液用量減少了34%，巖屑量減少了52%左右， 有效降低了鉆井成本和環(huán)保壓力。

（2） 針對(duì)臨興區(qū)塊砂泥巖互層穩(wěn)定性差、 機(jī)械鉆速低與井眼軌跡控制難度大的難題， 通過(guò)小井眼高效鉆頭優(yōu)選設(shè)計(jì)、 井眼軌跡精確控制技術(shù)和強(qiáng)潤(rùn)滑超疏水鉆井液體系等研究， 形成一套適用于臨興區(qū)塊致密氣小井眼高效鉆井工藝優(yōu)化技術(shù)， 機(jī)械鉆速顯著提高， 鉆井周期大幅縮短， 有效地降低了鉆井作業(yè)成本。

（3） 針對(duì)臨興區(qū)塊存在淺層氣層、 小井眼套管居中難度大、 頂替效率低等難題， 研發(fā)了微膨脹早強(qiáng)防氣竄水泥漿體系、 小井眼套管居中技術(shù)和小井眼固井工藝優(yōu)化技術(shù)， 形成了小井眼窄間隙固井技術(shù)體系， 固井質(zhì)量?jī)?yōu)良。

（4） 臨興致密氣小井眼高效鉆完井技術(shù)能夠?qū)崿F(xiàn)優(yōu)快鉆完井、 降本增效及實(shí)現(xiàn)低成本高效開發(fā)， 并為其他非常規(guī)油氣藏開發(fā)提供新的工藝技術(shù)思路。