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        超大型FPSO遠(yuǎn)洋拖航安全關(guān)鍵技術(shù)研究

        2022-01-07 11:12:34徐田甜
        中國海上油氣 2021年6期
        關(guān)鍵詞:力點(diǎn)拖帶船首

        徐田甜

        (中海石油(中國)有限公司天津分公司 天津 300459)

        超大型浮式生產(chǎn)儲(chǔ)卸油裝置(FPSO)從建造地到總裝地或油田須跨洋遠(yuǎn)距離運(yùn)輸,濕拖是FPSO遠(yuǎn)洋運(yùn)輸?shù)闹饕绞健PSO拖航途中須經(jīng)受惡劣環(huán)境的考驗(yàn),遠(yuǎn)洋拖航工況通常是FPSO結(jié)構(gòu)物設(shè)計(jì)的控制性工況。FPSO拖航及保險(xiǎn)費(fèi)用高昂,故其拖航性能及工程設(shè)計(jì)應(yīng)確保安全、經(jīng)濟(jì)[1]。

        近年來,F(xiàn)PSO拖航事故時(shí)有發(fā)生[2]。如主拖纜破斷導(dǎo)致FPSO長時(shí)間失控;海水泵急停導(dǎo)致FPSO全船失電;掣鏈器的拖航綁扎失效導(dǎo)致掣鏈器撞擊船體,造成掣鏈器受損;或因FPSO吃水太淺、拖力點(diǎn)布置不合理、主拖纜長度偏短等導(dǎo)致拖航偏蕩嚴(yán)重,拖船拖帶困難而未能按合同工期完成拖航等[3]。為此,一些石油公司制訂了《海上浮式裝置拖航總則》[4]等企業(yè)標(biāo)準(zhǔn),對拖航所涉事項(xiàng)提出了更明確的要求。

        本文以一艘西非FPSO(以下簡稱FPSO E)遠(yuǎn)洋拖航為例,基于石油公司對遠(yuǎn)洋拖航關(guān)鍵技術(shù)的具體要求,詳細(xì)論述遠(yuǎn)洋拖航中的拖航阻力及航向穩(wěn)定性、拖船隊(duì)和拖曳設(shè)備選型、拖航強(qiáng)度分析等工程設(shè)計(jì)關(guān)鍵問題,以期為FPSO遠(yuǎn)洋拖航提供參考。

        1 FPSO、拖航航線概況及環(huán)境條件

        1.1 FPSO概況

        FPSO E滿載排水量49.92萬t,總體設(shè)計(jì)借鑒了作業(yè)于同一油田的母型船F(xiàn)PSO A的經(jīng)驗(yàn),主要技術(shù)參數(shù)見表1[5-6]。FPSO E擬服役的油田位于西非幾內(nèi)亞灣,環(huán)境條件溫和,百年一遇有義波高3.6 m,F(xiàn)PSO E與母型船均采用多點(diǎn)系泊系統(tǒng)和簡易折角線型船體。FPSO E與母型船相比,增加4座上部模塊,故將船長加長20 m;為滿足載重設(shè)計(jì)要求,型深增大3.0 m,滿載吃水增大2.96 m,將FPSO E設(shè)計(jì)為最小干舷船型;加長平行中體,提高首、尾線型肥大度以增大方形系數(shù),盡量控制船體主尺度,提高經(jīng)濟(jì)性。

        表1 FPSO E與FPSO A主要技術(shù)參數(shù)[5-6]Table 1 Main parameters of FPSO E and FPSO A

        FPSO E與母型船相比,船體更為肥大,上部模塊受風(fēng)面積更大,舷外附屬設(shè)施更多,拖航航向穩(wěn)定性和耐波性能問題突出,故對濕拖工程設(shè)計(jì)提出了更高要求。

        1.2 拖航航線概況

        FPSO E和FPSO A的遠(yuǎn)洋拖航航線均為:韓國-中國東海-中國臺(tái)灣島以東-中國南海-巽他海峽-毛里求斯-馬達(dá)加斯加島以東-南非好望角-西非幾內(nèi)亞灣[5-6]。FPSO A為完工后拖航直達(dá)油田,3艘拖船從船首吊拖110 d,拖力點(diǎn)安全工作載荷1 962 kN;在南非近海因海況惡劣,造成船體吃水過淺,舷外海水提升泵頭暴露出水,導(dǎo)致泵急停和FPSO A失電、公用設(shè)施全部停運(yùn)[2]。

        FPSO E船體、12座上部模塊、管廊模塊、火炬塔、立管導(dǎo)管和登船梯塔等在韓國船廠建造、安裝;6座上部模塊、立管廊、舷外保護(hù)架等在西非當(dāng)?shù)貒瑥S建造、安裝[6]。FPSO船體出塢后在碼頭系泊17個(gè)月;FPSO遠(yuǎn)洋拖航11 156 n mile至目的港口,在碼頭系泊7個(gè)月,完成總裝后,近海拖航280 n mile到達(dá)油田。

        1.3 拖航設(shè)計(jì)環(huán)境條件

        FPSO E根據(jù)GL ND《海上拖航指南》要求和航線環(huán)境條件,確定遠(yuǎn)洋拖航設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境條件見表2[7]。良好海況下,設(shè)計(jì)航速應(yīng)不小于6 kn;惡劣海況下,在風(fēng)、浪、流同向時(shí),拖船隊(duì)總拖力應(yīng)能控制FPSO頂風(fēng)、浪、流滯航。

        表2 FPSO E遠(yuǎn)洋拖航設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)環(huán)境條件[7]Table 2 Standard environmental conditions for FPSO E ocean towing design

        2 FPSO拖航阻力及航向穩(wěn)定性分析

        FPSO拖航偏蕩和首搖運(yùn)動(dòng)是造成航速下降的主因,也是主拖纜磨損、破斷的重要誘因。FPSO拖航為保持航向穩(wěn)定性,減輕船首受海浪砰擊,應(yīng)優(yōu)選拖帶端,合理設(shè)計(jì)吃水和縱傾。

        FPSO E的方形系數(shù)為0.964,因船尾機(jī)艙布置空間要求造成尾部線型收縮劇烈,在拖航時(shí)產(chǎn)生尾部紊流,舷外附屬設(shè)施也會(huì)產(chǎn)生紊流,使拖航偏蕩造成拖航阻力增加。采用IMO MSC/Circ.884、GL ND等《海上拖航指南》經(jīng)驗(yàn)公式法計(jì)算拖航阻力時(shí)均有局限性和誤差,難以準(zhǔn)確計(jì)算拖航阻力[8]。

        《FPSO總體設(shè)計(jì)總則》要求:FPSO首端定義為火炬塔或系泊單點(diǎn)所在端;FPSO在位工況迎向主控波浪來向的端部也應(yīng)定義為首端[9]。在確定拖帶端前,將FPSO E船體兩端(尾端FR.0肋位和首端FR.330肋位)均定義為首端來開展船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。采用風(fēng)洞模型試驗(yàn)方法測得FPSO縱向、橫向水上風(fēng)阻力載荷參數(shù)。采用水池模型試驗(yàn)方法優(yōu)選FPSO遠(yuǎn)洋拖帶端和吃水、縱傾參數(shù),測得水下阻力載荷參數(shù),計(jì)算FPSO拖航總阻力和所需拖船隊(duì)最小系柱拖力TPR(Towline Pull Required)。

        2.1 FPSO水上風(fēng)阻力風(fēng)洞試驗(yàn)

        FPSO E上部模塊受風(fēng)時(shí)各模塊之間存在顯著的空氣動(dòng)力干擾,即遮蔽效應(yīng)影響[10]。遮蔽效應(yīng)會(huì)降低作用在下風(fēng)處構(gòu)件上的風(fēng)壓,使上部模塊整體受風(fēng)載荷值降低。風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)P蛶缀慰s尺比為1∶225,對上部模塊、管廊模塊、生活模塊、火炬塔和舷外附屬設(shè)施等均進(jìn)行了近似模擬(圖1),保證空氣流動(dòng)相似[11]。風(fēng)洞試驗(yàn)采用常溫常壓拘束模測試方法,模擬海上大氣平均風(fēng)速剖面,風(fēng)剖面特征符合ISO 19901-1-2015《石油和天然氣工業(yè)-海上建筑物的特殊要求.第1部分:海洋氣象設(shè)計(jì)和作業(yè)要求》,試驗(yàn)工況對應(yīng)海面以上10 m高處的平均風(fēng)速為16.0 m/s和50.0 m/s。

        圖1 FPSO E風(fēng)洞試驗(yàn)?zāi)P虵ig .1 FPSO E wind tunnel test model

        根據(jù)OCIMF指南,風(fēng)阻力計(jì)算公式為[12]

        (1)

        (2)

        式(1)、(2)中:Fxw、Fyw分別為縱向、橫向風(fēng)阻力,kN;Cxw和Cyw分別為縱向、橫向風(fēng)阻力系數(shù),基于風(fēng)洞試驗(yàn)數(shù)據(jù)及拖曳水池試驗(yàn)測得的FPSO首搖角取值;FPSO船首斜迎±30°向風(fēng)時(shí),Cxw的最大值為1.573;FPSO舷側(cè)面迎±90°向橫風(fēng)時(shí),Cyw的最大值為1.283;ρw為空氣密度,取1.205 kg/m3;Ax、Ay分別為FPSO船首吃水線以上正面和側(cè)面受風(fēng)面積,m2;Vw為風(fēng)速,m/s;Vtg為FPSO對地航速,m/s。

        2.2 FPSO拖曳水池試驗(yàn)

        FPSO E拖曳水池試驗(yàn)?zāi)P?圖2)的幾何縮尺比為1∶60。試驗(yàn)前調(diào)試模型重心和慣量,滿足與實(shí)船的相似要求[13]。第一階段試驗(yàn)?zāi)康氖窃u(píng)估拖航航向穩(wěn)定性和水下阻力性能,優(yōu)選FPSO遠(yuǎn)洋拖帶端。

        圖2 FPSO E拖曳試驗(yàn)?zāi)P虵ig .2 FPSO E towing test model

        增大主拖纜長度能降低因FPSO拖航偏蕩和首搖引起的主拖纜動(dòng)態(tài)張力極值[13]。第一階段遠(yuǎn)洋拖航拖曳試驗(yàn)?zāi)M2艘拖船平行吊拖FPSO E首端或尾端,拖纜長1 260 m,2艘拖船橫向間距為80 m。拖帶首端工況A僅在FPSO首、尾端的壓載艙裝載壓載水,是FPSO總包方的首推方案;該方案FPSO縱傾值為3.25 m,約為1%的船體水線長,滿足GL ND《海上拖航指南》要求。工況B維持與工況A相同的平均吃水,將FPSO縱傾值加大為4.25 m,以評(píng)估更大縱傾對拖帶的影響。拖帶尾端工況C與拖帶首端工況A保持相同的平均吃水,因考慮避免FPSO尾部舷外海水提升泵頭暴露出水,將尾端吃水適當(dāng)增大,縱傾值約為2.0 m,仍滿足GL ND《海上拖航指南》要求。得到第一階段試驗(yàn)結(jié)果見表3。

        表3 FPSO E遠(yuǎn)洋拖航拖曳試驗(yàn)結(jié)果(第一階段)Table 3 FPSO E ocean towing test result(Phase 1)

        FPSO在波浪中拖航與在靜水中拖航不同,除了一階波浪力、二階平均波浪力作用于FPSO之外,波浪對FPSO尾部邊界層的分離有影響,進(jìn)而改變偏蕩運(yùn)動(dòng)[13]。由第一階段試驗(yàn)結(jié)果(表3),得到如下結(jié)論:

        1) 靜水中啟拖FPSO時(shí)運(yùn)動(dòng)不穩(wěn)定,受尾部紊流影響造成偏蕩和首搖運(yùn)動(dòng)幅值較大;FPSO在良好海況拖航與在靜水中拖航相比,偏蕩和首搖運(yùn)動(dòng)更穩(wěn)定且幅值明顯減?。贿@是由于二階平均波浪力和拖纜之間形成了穩(wěn)定的回復(fù)力矩,減小了FPSO偏蕩和首搖運(yùn)動(dòng),航向穩(wěn)定性更好[13];

        2) 靜水中拖航采取了設(shè)置船體初始橫傾角、增大縱傾值及在船尾底部加裝4條1.5 m高的尾鰭(圖3)等措施,均未明顯改善航向穩(wěn)定性。應(yīng)用STAR CCM+ CFD流體仿真軟件模擬分析船尾流場,也驗(yàn)證了加裝尾鰭并未改善船尾紊流場[14];

        圖3 船尾底部加裝尾鰭方案Fig .3 Stern adding bottom keels plan

        3) 良好海況,拖帶首端或尾端的航向穩(wěn)定性均較好,從首端拖帶(工況A)比從尾端拖帶(工況C)的水下阻力減小約19.2%,因此拖航時(shí)應(yīng)首選從首端拖帶;工況A、B均為首端拖帶且吃水相同的情況下,工況B較工況A 的水下阻力增加主要是因?yàn)榭v傾值的加大;

        4) 惡劣海況,首端拖帶時(shí),譜峰周期Tp為8.66 s的波浪造成的水下阻力最大。

        基于第一階段試驗(yàn)結(jié)果推薦遠(yuǎn)洋拖航方案為2艘拖船從FPSO首端拖帶,拖船系柱拖力BP為1 962 kN;FPSO首吃水Tf為5.555 m,尾吃水Ta為8.804 m。拖航公司認(rèn)為此方案的FPSO首吃水小于2%的船體水線長,首吃水太淺,要求從FPSO首端拖帶且首吃水不小于2%的船體水線長,確定航向穩(wěn)定性最佳的方案。基于此要求,第二階段試驗(yàn)設(shè)計(jì)了5種FPSO首吃水和縱傾方案,即首吃水分別取6.5、7.0、7.5 m,縱傾分別取2.0、3.0 m,試驗(yàn)結(jié)果見表4。

        表4 FPSO E遠(yuǎn)洋拖航拖曳試驗(yàn)結(jié)果(第二階段)Table 4 FPSO E ocean towing test result(Phase 2)

        基于遠(yuǎn)洋拖航第二階段拖曳試驗(yàn)結(jié)果,得到如下結(jié)論:

        1) FPSO首吃水Tf為6.5 m,尾吃水Ta為8.5 m時(shí)的水下阻力最小;

        2) 良好海況,F(xiàn)PSO首搖角為-4°~2°;試驗(yàn)中對FPSO模型進(jìn)行外部干擾使首搖角達(dá)到10°后,首搖角仍能逐漸減小至原范圍,驗(yàn)證了航向穩(wěn)定性,故Tf為6.5 m,Ta為8.5 m被確定為遠(yuǎn)洋拖航的吃水實(shí)施方案,該方案遠(yuǎn)洋拖航和幾內(nèi)亞灣近海拖航試驗(yàn)的詳細(xì)結(jié)果見表5。

        表5 FPSO E拖曳試驗(yàn)結(jié)果(拖航實(shí)施方案)Table 5 FPSO E towing test result(Towing operation plan)

        FPSO建造完工后近海拖航工況不加載壓載水,首吃水Tf為6.819 m,尾吃水Ta為9.848 m;良好海況的近海拖航阻力比遠(yuǎn)洋拖航阻力增大約32%,航向穩(wěn)定性顯著變差;惡劣海況,拖航失速的近海拖航阻力與遠(yuǎn)洋拖航相比變化不大。

        3 拖船隊(duì)和拖曳設(shè)備選型

        基于拖曳試驗(yàn)結(jié)果,確定遠(yuǎn)洋和近海拖船隊(duì)招標(biāo)技術(shù)要求,即遠(yuǎn)洋拖航動(dòng)員3艘拖船,拖船的系柱拖力BP應(yīng)不小于1 864 kN;近海拖航動(dòng)員3艘拖船,拖船的系柱拖力BP為1 471 kN。實(shí)際參與投標(biāo)的遠(yuǎn)洋拖船系柱拖力BP范圍為1 894~2 090 kN。FPSO船首、尾端分別設(shè)6個(gè)(圖4)和2個(gè)拖力點(diǎn),拖力點(diǎn)設(shè)計(jì)安全工作載荷SWL為2 207 kN,滿足所有參與投標(biāo)拖船拖帶要求。

        圖4 FPSO E船首拖力點(diǎn)布置Fig .4 FPSO E bow towing points arrangement

        遠(yuǎn)洋正常拖航時(shí),2艘主拖船吊拖FPSO船首的3號(hào)和4號(hào)拖力點(diǎn),守護(hù)拖船伴航;守護(hù)拖船在某一主拖船故障時(shí)從FPSO船首的1號(hào)、2號(hào)、5號(hào)或6號(hào)拖力點(diǎn)應(yīng)急拖帶;惡劣海況須應(yīng)急穩(wěn)船時(shí),守護(hù)拖船可從FPSO船尾的7號(hào)或8號(hào)拖力點(diǎn)拖帶。

        遠(yuǎn)洋拖航選定的拖船系柱拖力BP為2 011 kN。根據(jù)GL ND《海上拖航指南》要求,對主要拖曳設(shè)備的技術(shù)選型設(shè)計(jì)結(jié)果見表6[7]。

        表6 FPSO E遠(yuǎn)洋拖航拖曳設(shè)備技術(shù)選型結(jié)果[7]Table 6 FPSO E ocean towing equipment selected result

        4 FPSO拖航工況強(qiáng)度計(jì)算

        4.1 FPSO總縱強(qiáng)度計(jì)算

        遠(yuǎn)洋拖航航線十年一遇最大有義波高為12 m,位于南非好望角近海海域。基本設(shè)計(jì)初定如遭遇有義波高達(dá)12 m的海況時(shí),須增加FPSO壓載水量,使吃水增大為12.74 m,大于4%的船體水線長,此即為拖航自存工況。應(yīng)用DNV SESAM軟件分析的FPSO拖航自存工況船體最大波浪垂向彎矩超過了按BV-NR467規(guī)范公式計(jì)算值(1.23×107kN·m)的1.7%[15]。詳細(xì)設(shè)計(jì)為使船體波浪垂向彎矩低于按BV-NR467規(guī)范公式計(jì)算值,將拖航自存工況的FPSO吃水減小為12.00 m。船體波浪載荷見表7,最大波浪垂向彎矩位于FR.175肋位處。

        表7 FPSO E拖航工況船體波浪載荷Table 7 FPSO E hull wave loads of towing condition

        FPSO拖航自存工況總縱強(qiáng)度分析結(jié)果為主甲板(FR.160-FR.175)最大等效應(yīng)力為224.3 MPa,小于許用應(yīng)力289.6 MPa;船體FR.175肋位處最大垂向和水平向變形分別為524 mm和59 mm,滿足《FPSO船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總則》對船體剛度的要求[16]。此外,在FR.163至FR.165肋位之間主甲板上安裝2套長基應(yīng)變儀(Long base strain gauge),監(jiān)測記錄拖航工況主甲板應(yīng)變,以評(píng)估船體結(jié)構(gòu)疲勞[17]。

        4.2 拖力點(diǎn)強(qiáng)度計(jì)算

        FPSO E拖力點(diǎn)處船體結(jié)構(gòu)分析采用PATRAN/NASTRAN軟件分別建立了船首(FR.300-FR.330肋位)、船尾艙段(FR.0-FR.15肋位)的有限元模型,拖力點(diǎn)處結(jié)構(gòu)有限元網(wǎng)格尺寸為100 mm×100 mm,應(yīng)力熱點(diǎn)區(qū)有限元細(xì)網(wǎng)格尺寸為2t×2t(t為構(gòu)件厚度,mm),拖力點(diǎn)處模擬了SMIT拖力眼板、導(dǎo)纜器和主甲板邊圍板。導(dǎo)纜器處拖帶載荷方向按BV-NR467規(guī)范要求[15],分別取±Y向和向下30°,見圖5。BV-NR467規(guī)范要求:拖力點(diǎn)處船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的拖帶載荷取為1.3倍的拖力眼板安全工作載荷,即2 870 kN[15]。《FPSO船體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)總則》要求:拖纜破斷工況拖力點(diǎn)處的拖帶載荷取2.2倍的拖力眼板安全工作載荷并取1.1的冗余系數(shù),即5 341 kN。

        圖5 FPSO E第1號(hào)拖力點(diǎn)處船體結(jié)構(gòu)有限元模型Fig .5 Hull FEA model of FPSO E No. 1 towing point

        拖力點(diǎn)處船體結(jié)構(gòu)(材質(zhì)EH36)強(qiáng)度分析結(jié)果表明:結(jié)構(gòu)最大等效應(yīng)力為383 MPa,小于許用應(yīng)力390.5 MPa,滿足BV-NR445規(guī)范要求[18]。第2、3號(hào)拖力點(diǎn)同時(shí)受拖帶載荷時(shí),主甲板邊圍板(材質(zhì)EH36,高400 mm)與導(dǎo)纜器連接處最大等效應(yīng)力為179.5 MPa,小于許用應(yīng)力196 MPa,滿足BV-NR445規(guī)范要求[18]?;趹?yīng)力分析結(jié)果(圖6),甲板邊圍板最小設(shè)計(jì)厚度為48 mm。

        圖6 第2、3號(hào)拖力點(diǎn)處船體結(jié)構(gòu)等效應(yīng)力(正常拖航)Fig .6 Equivalent stress of No.2,3 towing points and hull(Normal towing)

        4.3 船首結(jié)構(gòu)強(qiáng)度計(jì)算

        4.3.1耐波性水池試驗(yàn)

        FPSO E拖航自存工況的首吃水小于4%的船體水線長,應(yīng)對船首結(jié)構(gòu)進(jìn)行海浪砰擊加強(qiáng)設(shè)計(jì)[15]。耐波性水池試驗(yàn)的目的是測得海浪砰擊船底和船頭的壓強(qiáng),試驗(yàn)?zāi)P蛶缀慰s尺比為1∶60。為評(píng)估波浪周期對船首海浪砰擊的影響,分別模擬了譜峰周期Tp為12.5、19.0 s的波浪。在船底和船頭設(shè)置了4個(gè)海浪砰擊壓強(qiáng)測量點(diǎn)(圖7)。試驗(yàn)測得的海浪砰擊壓強(qiáng)見表8。

        圖7 FPSO E船首海浪砰擊壓強(qiáng)測量點(diǎn)布置Fig .7 Impacts arrangement of FPSO E bow wave slamming pressure

        表8 FPSO E耐波性水池試驗(yàn)海浪砰擊壓強(qiáng)測試結(jié)果Table 8 Results of wave slamming pressure in FPSO E seakeeping tank test

        將耐波性水池試驗(yàn)海浪砰擊壓強(qiáng)測試結(jié)果與BV-NR445規(guī)范[18]要求進(jìn)行對比,結(jié)果表明:

        1) 船頭和船底在頂浪工況受到的砰擊最嚴(yán)重,船首斜底面在斜迎浪工況受到砰擊最嚴(yán)重;

        2) 船底A點(diǎn)受最大砰擊壓強(qiáng)高于BV規(guī)范對FR.285肋位之前船底要求的設(shè)計(jì)砰擊壓強(qiáng)pBI(146.4 kPa),應(yīng)按試驗(yàn)結(jié)果校核船底強(qiáng)度[19];

        3) 船首斜底面B點(diǎn)受最大砰擊壓強(qiáng)低于BV規(guī)范對船首斜底面要求的設(shè)計(jì)砰擊壓強(qiáng)pFI(670.48 kPa),仍按BV規(guī)范校核船首斜底面強(qiáng)度;

        4) 船頭D點(diǎn)受最大砰擊壓強(qiáng)高于BV規(guī)范對船頭要求的設(shè)計(jì)砰擊壓強(qiáng)pFI(375.76 kPa)約48%,應(yīng)按試驗(yàn)結(jié)果校核船頭強(qiáng)度;

        5) 斜迎浪工況時(shí),海浪砰擊船頭最大高度可達(dá)距船底基線28.31 m高處,此高度在FPSO滿載吃水線之上2.5 m,須按此試驗(yàn)結(jié)果額外加強(qiáng)并校核船頭強(qiáng)度,確保船頭結(jié)構(gòu)不發(fā)生塑性變形[20]。

        4.3.2船首海浪砰擊強(qiáng)度

        為保證船頭強(qiáng)度,在距船底基線高度15.3 m平臺(tái)甲板以上增設(shè)5道T1 800×300×25×25型垂直桁材作為船頭板架強(qiáng)力支撐構(gòu)件。根據(jù)斜迎浪工況的船頭砰擊試驗(yàn)結(jié)果,為提高船頭板格的抗屈曲性能,將T型桁材與船頭封板、各平臺(tái)甲板之間的焊縫均設(shè)計(jì)為背面氣刨深熔焊,增強(qiáng)T型桁材和船頭板格的邊界剛度。

        船首海浪砰擊強(qiáng)度分析采用PATRAN/NASTRAN軟件建立船首艙段(FR.215-FR.330肋位)有限元模型,有限元網(wǎng)格縱向尺寸為833 mm,橫向、垂向尺寸為1倍骨材間距。分析結(jié)果表明:FR.300肋位船底橫肋板(材質(zhì)B)最大等效應(yīng)力為80.5 MPa,小于許用應(yīng)力225.9 MPa;船頭T型桁材(材質(zhì)AH32)最大等效應(yīng)力為218.0 MPa,小于許用應(yīng)力289.6 MPa(圖8),均滿足BV-NR445規(guī)范要求[18]。

        圖8 FPSO E船頭T型垂直桁材等效應(yīng)力Fig .8 Equivalent stress of FPSO E bow vertical T girder

        4.4 掣鏈器拖航綁扎設(shè)計(jì)

        船首掣鏈器(圖9)布置在距首端0.2倍船長范圍內(nèi),其拖航綁扎基座設(shè)計(jì)汲取某FPSO濕拖時(shí)掣鏈器綁扎件斷裂導(dǎo)致掣鏈器損壞教訓(xùn),改進(jìn)掣鏈器綁扎緊固形式,為掣鏈器設(shè)上、下兩處綁扎基座,綁扎緊固件采用長銷桿和雙M56螺母防松設(shè)計(jì)(圖10)。耐波性試驗(yàn)測得拖航自存工況,船首掣鏈器處縱向、橫向和垂向最大加速度分別為0.12g、0.41g和0.47g。掣鏈器受到的縱向、橫向和垂向載荷分別為826、1 487、139 kN。掣鏈器和船體綁扎基座結(jié)構(gòu)應(yīng)用ANSYS軟件進(jìn)行有限元分析,所有結(jié)構(gòu)(材質(zhì)EH36)的最大等效應(yīng)力小于許用應(yīng)力234.3 MPa,滿足BV-NR445、NR493規(guī)范要求。

        圖9 FPSO E船首掣鏈器(綁扎狀態(tài))Fig .9 Bow chain fairlead(sea-fastening condition)of FPSO E

        圖10 掣鏈器和船體綁扎基座Fig .10 Chain fairlead and hull sea-fastening foundation

        5 FPSO遠(yuǎn)洋拖航實(shí)施情況

        遠(yuǎn)洋拖航工期是拖航合同的關(guān)鍵約束要求。拖航公司制訂的FPSO E遠(yuǎn)洋拖航實(shí)施計(jì)劃見表9;遠(yuǎn)洋拖船拖航作業(yè)自持力為45 d,途中須進(jìn)港補(bǔ)給燃油2次;考慮惡劣海況和臺(tái)風(fēng)影響,取10 d的工期冗余,遠(yuǎn)洋拖航合同約定工期為90 d。

        表9 FPSO E遠(yuǎn)洋拖航實(shí)施計(jì)劃Table 9 FPSO E ocean towing operation plan

        FPSO E遠(yuǎn)洋拖航前受到臺(tái)風(fēng)影響而推遲5天,于10月31日出港,拖航途中在中國東海、南海和印度洋受到臺(tái)風(fēng)和惡劣海況影響,使韓國-毛里求斯航段的實(shí)際平均航速僅約為4.5 kn。為使FPSO趕在進(jìn)港作業(yè)窗口期前到達(dá)目的港口,石油公司要求拖船隊(duì)在路易港完成補(bǔ)給后,開始3艘拖船聯(lián)合拖帶FPSO以提高航速。最終,F(xiàn)PSO E比合同約定工期提前5天到達(dá)目的港口,所有FPSO和拖船隊(duì)人員、設(shè)施安全,說明了本文遠(yuǎn)洋拖航實(shí)施方案的可靠性。

        6 結(jié)論及建議

        FPSO E船體設(shè)計(jì)為超肥大簡易折角線型?;陲L(fēng)洞和水池模型試驗(yàn)取得的數(shù)據(jù)計(jì)算的遠(yuǎn)洋拖航最大總阻力比按GL ND《海上拖航指南》公式計(jì)算的阻力大約15.6%,此阻力計(jì)算方法為拖船隊(duì)和拖曳設(shè)備選型、招標(biāo)和工程設(shè)計(jì)提供了可靠依據(jù)。確定FPSO遠(yuǎn)洋拖航自存工況的吃水時(shí),應(yīng)優(yōu)先保證船體最大波浪垂向彎矩不超過按BV-NR467規(guī)范公式計(jì)算值,有利于FPSO總縱強(qiáng)度設(shè)計(jì)?;谀筒ㄐ运卦囼?yàn)結(jié)果,確定了超出BV船級(jí)社規(guī)范的FPSO船首抗砰擊設(shè)計(jì)要求,對船首結(jié)構(gòu)做了特別加強(qiáng);確定了掣鏈器處的運(yùn)動(dòng)參數(shù),改進(jìn)了掣鏈器拖航綁扎設(shè)計(jì)。最終如期順利實(shí)施了FPSO E的遠(yuǎn)洋拖航。基于本文研究成果對FPSO遠(yuǎn)洋拖航工程設(shè)計(jì)提出了如下建議:

        1) 開展風(fēng)洞和水池模型試驗(yàn)研究對保證遠(yuǎn)洋拖航安全、經(jīng)濟(jì)是必要的。應(yīng)研究分析遠(yuǎn)洋拖航航線的關(guān)鍵海域環(huán)境條件,確定合理的拖航設(shè)計(jì)環(huán)境參數(shù)。FPSO遠(yuǎn)洋拖航自存工況是主船體總縱強(qiáng)度和上部模塊結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的控制性工況,應(yīng)確定合理的拖航自存工況浮態(tài),以開展水池模型試驗(yàn)、水動(dòng)力分析和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。

        2) FPSO遠(yuǎn)洋拖航浮態(tài)應(yīng)具有合理的船首吃水和縱傾。拖航航向穩(wěn)定性和首搖角是確定遠(yuǎn)洋拖航方案的重要衡準(zhǔn)指標(biāo),應(yīng)在拖曳水池試驗(yàn)中盡可能準(zhǔn)確模擬主拖纜長度和拖力點(diǎn)位置,提高試驗(yàn)結(jié)果的可靠性。

        3) FPSO船首、尾應(yīng)按船級(jí)社規(guī)范和GL ND《海上拖航指南》要求布置足夠數(shù)量的拖力點(diǎn),使遠(yuǎn)洋拖航方案具有靈活性,并兼顧近海和港口航道內(nèi)各種拖帶作業(yè)的要求。拖力點(diǎn)安全工作載荷和船體結(jié)構(gòu)強(qiáng)度應(yīng)有足夠安全冗余,以便于在設(shè)計(jì)、建造階段同步開展遠(yuǎn)洋和近海拖船隊(duì)的招標(biāo)。

        4) 具有特殊線型的FPSO船首受海浪砰擊壓強(qiáng)可能超過按船級(jí)社規(guī)范公式的計(jì)算值,應(yīng)在耐波性水池試驗(yàn)中測量關(guān)鍵結(jié)構(gòu)處的海浪砰擊壓強(qiáng),校核結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì);應(yīng)特別注意船首水下掣鏈器拖航綁扎可靠性。

        5) 拖航公司應(yīng)在FPSO設(shè)計(jì)階段參與拖力點(diǎn)設(shè)計(jì)審查,提前發(fā)現(xiàn)設(shè)計(jì)缺陷和隱患。

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