曹睿， 王恒霖， 車洪艷， 閆英杰

(1.蘭州理工大學(xué),省部共建有色金屬先進(jìn)加工與再利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730050；2.中國(guó)鋼研科技集團(tuán)有限公司,安泰科技股份有限公司，北京 100081；3.河北省熱等靜壓工程技術(shù)研究中心，河北 涿州 072750)

0 前言

化石能源是我國(guó)能源消耗的主要組成部分，核能發(fā)電可大大減少化石燃料的消耗[1-2]。氧化物彌散強(qiáng)化的ODS合金是一種理想的核電結(jié)構(gòu)材料，具有優(yōu)異的抗蠕變能力和抗輻射腫脹能力，反應(yīng)堆的包殼材料就是用這種合金制造而成的。ODS合金在反應(yīng)堆服役過(guò)程中遇到惡劣的環(huán)境和強(qiáng)腐蝕性介質(zhì)，因此在長(zhǎng)時(shí)間的使用過(guò)程中，需保證焊接結(jié)構(gòu)的完整性[3-5]。采用異種低合金鋼制造焊接結(jié)構(gòu)時(shí)，在滿足服役環(huán)境的條件下盡可能節(jié)省ODS合金，降低成本簡(jiǎn)化制造工藝，填補(bǔ)先進(jìn)反應(yīng)堆的建設(shè)空白，增加設(shè)計(jì)裕度并且充分利用每種材料的性能優(yōu)勢(shì)[6]。然而，由于不同材料的熱物理冶金(熔點(diǎn)、密度、晶體結(jié)構(gòu)、導(dǎo)熱性和線膨脹系數(shù)等)及化學(xué)性能差異較大，焊后接頭的成形性、服役性及可靠性成為至關(guān)重要的問(wèn)題[7]。因此，研究ODS合金與低合金鋼的異種金屬焊接十分重要。文中總結(jié)與分析了近幾年采用不同焊接方法連接ODS合金與低合金鋼的進(jìn)展，分析了焊后接頭的微觀組織及力學(xué)性能，并對(duì)未來(lái)的研究方向進(jìn)行了分析與展望。

1 ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接的主要方法

由機(jī)械合金化制造的氧化物彌散強(qiáng)化的ODS合金是核反應(yīng)堆中用于包殼材料和其他組件的主要候選材料。在金屬基體中加入少量穩(wěn)定的氧化物彌散顆粒，可以顯著降低高溫蠕變速率，且對(duì)金屬基體的抗氧化和耐腐蝕性能沒(méi)有影響。以合金MA956為例，它是一種高Al含量的鐵基ODS鐵素體不銹鋼，高Al含量主要用于改善合金的抗腐蝕性和抗氧化性能。含Y氧化物顆粒主要附著在較大的氧化鋁上，細(xì)小的含Y氧化物顆粒彌散均勻分布，可以有效阻礙位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，使其在高溫下具有優(yōu)異的力學(xué)性能[8]。為了降低整體的生產(chǎn)成本以及后期的維護(hù)成本，ODS合金的應(yīng)用必定需要與同種以及異種金屬進(jìn)行連接，用于建造聚變反應(yīng)堆和其他大型工業(yè)系統(tǒng)。

目前，ODS合金的焊接工藝在國(guó)內(nèi)外引起了廣泛的關(guān)注和研究。國(guó)外對(duì)ODS合金的焊接研究主要集中在美國(guó)、德國(guó)、法國(guó)和日本等幾個(gè)國(guó)家，國(guó)內(nèi)對(duì)其研究處于起步階段。開(kāi)展ODS合金合適的焊接方法及焊接工藝對(duì)中國(guó)和世界接軌并達(dá)到領(lǐng)先水平有著重要的意義。

傳統(tǒng)的異種金屬焊接主要使用熔化焊進(jìn)行焊接，如鋁/鋼、鎂/鋼、鎳/鋼等異種金屬的焊接，采用熔化焊都能成功實(shí)現(xiàn)連接。大量研究表明，ODS合金的異種金屬焊接是非常困難的，由于ODS合金本身成形工藝的特殊性，使其具有冶金不平衡狀態(tài)，導(dǎo)致焊接性差是ODS合金應(yīng)用中的一個(gè)關(guān)鍵問(wèn)題。主要原因：傳統(tǒng)熔化焊接的熔化冶金過(guò)程破壞了ODS合金的冶金不平衡性，使其原先分布在基體上的高熔點(diǎn)、低密度的氧化物彌散顆粒與基體液態(tài)金屬發(fā)生分離。熔化-凝固的過(guò)程造成氧化物顆粒的熔化或者發(fā)生比較嚴(yán)重的聚集現(xiàn)象，彌散的氧化顆粒團(tuán)聚是導(dǎo)致整個(gè)焊接構(gòu)件力學(xué)性能嚴(yán)重下降的主要原因，同時(shí)氧化物顆粒的團(tuán)聚及熔化也導(dǎo)致焊縫的硬度明顯低于兩側(cè)的母材，造成焊接接頭力學(xué)性能不均勻[9-13]。這種現(xiàn)象嚴(yán)重破壞母材原有的組織和性能，也違背了ODS合金設(shè)計(jì)之初氧化物顆粒的作用。因此要保證ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接接頭在服役的過(guò)程中具有優(yōu)異的性能和良好的抗輻照及耐蝕性，必須保證在焊接接頭中具有一定數(shù)量的氧化物顆粒分布[14-15]。

根據(jù)ODS合金與低合金鋼2種金屬的特點(diǎn)，國(guó)內(nèi)外科研人員采用多種焊接方法對(duì) ODS合金與低合金鋼焊接進(jìn)行研究，主要包括攪拌摩擦焊、電阻焊、電子束焊等。針對(duì)ODS合金與低合金鋼2種材料的焊接性，主要的焊接方法以固相焊接為主，高能束焊接為輔。固相焊接在保證成功連接2種不同金屬的同時(shí)也能保證焊接接頭中氧化物顆粒的分布狀態(tài)，并且焊后焊縫成形性好，接頭強(qiáng)度高，力學(xué)性能普遍等于或者略小于低合金鋼側(cè)的母材強(qiáng)度[16-25]。高能束焊接在焊接的過(guò)程中，由于其本身可以快速加熱也可以快速冷卻的特點(diǎn)，可以瞬間形成熔池，使氧化物顆粒來(lái)不及聚集上浮就已經(jīng)凝固形成焊縫[26-29]。所以在ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接領(lǐng)域也得到應(yīng)用。

2 ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接研究現(xiàn)狀

2.1 摩擦焊

摩擦焊的焊接工藝參數(shù)易于控制、能耗低、焊接精度高、不需要焊后加工，廣泛應(yīng)用于異種材料的高質(zhì)量連接，具有顯著的經(jīng)濟(jì)和技術(shù)優(yōu)勢(shì)。主要分為攪拌摩擦焊、線性摩擦焊及旋轉(zhuǎn)摩擦焊。針對(duì)不同的焊接結(jié)構(gòu)及接頭類型所采用的方法也不同。傳統(tǒng)核電燃料棒的包殼管與端塞之間使用TIG進(jìn)行密封操作[30]，但是在反應(yīng)堆這種惡劣條件下，TIG焊的焊接接頭在長(zhǎng)久服役后容易成為整個(gè)結(jié)構(gòu)中最為薄弱的區(qū)域。為了延長(zhǎng)其使用壽命、降低后期維護(hù)成本，必須研究新的焊接方法用于密封端塞與包殼管。

近些年世界各國(guó)都在研究自己的RAFM鋼，如中國(guó)的CLAM鋼、日本的F82H鋼、歐洲的Eurofer鋼皆為聚變堆低活化鐵素體/馬氏體鋼，RAFM鋼具有較低的輻照腫脹、較高的高溫強(qiáng)度并具有低活化的特性，將其與ODS合金焊接可以充分發(fā)揮2種材料性能優(yōu)勢(shì)。通過(guò)旋轉(zhuǎn)摩擦焊及攪拌摩擦焊對(duì)15Cr-ODS鋼與F82H鋼馬氏體鋼，MA956鋼與聚變堆低活化鐵素體/馬氏體(RAFM)等材料進(jìn)行連接[16-21]，由于摩擦焊接是一種固態(tài)連接技術(shù)，在相同材料的焊接中，無(wú)論是ODS鋼還是馬氏體鋼，均優(yōu)于其他連接技術(shù)。通過(guò)旋轉(zhuǎn)摩擦焊實(shí)現(xiàn)2種材料連接的原理是：一側(cè)焊接構(gòu)件固定，另一側(cè)焊接構(gòu)件以較高的速度旋轉(zhuǎn)使得2個(gè)焊接構(gòu)件相互摩擦進(jìn)行產(chǎn)熱，待2個(gè)焊接構(gòu)件達(dá)到熱塑性狀態(tài)，然后施加壓力最后實(shí)現(xiàn)連接。通過(guò)攪拌摩擦焊進(jìn)行連接的機(jī)理與旋轉(zhuǎn)摩擦焊類似，待焊工件固定不動(dòng)，攪拌頭的軸肩與工件表面進(jìn)行摩擦產(chǎn)熱，攪拌針對(duì)焊縫金屬進(jìn)行充分?jǐn)嚢?，最終在壓力的作用下進(jìn)行焊縫成形。

ODS合金與低合金鋼異種金屬攪拌摩擦焊的焊接接頭由焊核區(qū)、ODS合金側(cè)熱機(jī)械影響區(qū)和熱影響區(qū)、低合金鋼側(cè)熱機(jī)械影響區(qū)和熱影響區(qū)及2種材料的原始母材組成[31-36]。在攪拌摩擦焊中，由于軸肩的產(chǎn)熱使焊核區(qū)的峰值溫度為0.75～0.9倍的母材熔點(diǎn)溫度，但是這種溫度分布從軸肩接觸面開(kāi)始下降[37]。由于與軸肩接觸面的溫度較高，所以焊核區(qū)呈現(xiàn)較為明顯的上寬下窄的特征。攪拌摩擦焊過(guò)程中產(chǎn)生較大的塑性變形，具有一定的形變儲(chǔ)能，使材料本身的再結(jié)晶溫度降低，在焊核區(qū)生成許多再結(jié)晶晶粒，使焊縫的整體晶粒尺寸降低[31]。熱力影響區(qū)的峰值溫度隨著距焊縫距離的增大而減小，整體的寬度較小。由于受到焊核區(qū)的擠壓作用，在ODS合金一側(cè)的熱力影響區(qū)的晶粒尺寸較?。辉诤旭R氏體組織的低合金鋼一側(cè)，由于低合金鋼一側(cè)熱力影響區(qū)的溫度超過(guò)了馬氏體組織的相變溫度，通常在低合金鋼一側(cè)有較多的馬氏體組織生成。而2種材料的熱影響區(qū)，靠近焊核區(qū)的距離較遠(yuǎn)，但是在焊接熱循環(huán)作用下整體的晶粒尺寸略微長(zhǎng)大，但是在低合金鋼一側(cè)同樣發(fā)生相變，產(chǎn)生馬氏體及析出碳化物，最終為馬氏體和鐵素體的混合組織，整體寬度也較窄[17-21]。ODS合金本身Cr，Al元素的含量較高，具有比較好的晶格穩(wěn)定作用，在ODS合金一側(cè)的熱影響區(qū)不會(huì)發(fā)生任何相變，只是晶粒尺寸略微長(zhǎng)大[38]。由于旋轉(zhuǎn)摩擦焊的產(chǎn)熱方式與攪拌摩擦焊不同，是依靠2個(gè)焊接試樣的表面相互接觸摩擦進(jìn)行產(chǎn)熱。距離工件表面的距離不同，旋轉(zhuǎn)的相對(duì)速度也不同，靠近外表面的旋轉(zhuǎn)速度較大，而靠近工件中心部位的旋轉(zhuǎn)速度依次遞減，所以外表面部位的產(chǎn)熱量高于靠近工件中心部位的產(chǎn)熱量，導(dǎo)致靠近工件中心部位的熱影響區(qū)的寬度小于靠近工件兩側(cè)部位的熱影響區(qū)寬度。其余部位的焊接接頭組織與攪拌摩擦焊的接頭組織類似[16]。

ODS鋼與低合金鋼異質(zhì)接頭摩擦焊主要存在下述2個(gè)問(wèn)題。

問(wèn)題1：焊后焊接接頭的硬度分布不均勻，焊接接頭容易硬化；焊核區(qū)、低合金側(cè)熱影響區(qū)的馬氏體組織占比增加及碳化物大量析出，導(dǎo)致焊縫力學(xué)性能不均勻。攪拌摩擦焊和旋轉(zhuǎn)摩擦焊的焊縫組織中馬氏體組織的占比增加[16,19-20]。表1中，焊核區(qū)的最大硬度值為416 HV，熱影響區(qū)硬度明顯下降，最小值僅為242 HV[19]。在攪拌摩擦焊焊接的過(guò)程中溫度高于RAFM鋼的奧氏體化溫度。焊核區(qū)的馬氏體組織向奧氏體組織轉(zhuǎn)變并溶解碳化物。由于冷卻速度較快，碳化物以過(guò)飽和固溶體的形式存在于新形成的馬氏體中。使得焊核區(qū)的硬度高于原始母材的硬度值。熱影響區(qū)硬度下降的主要原因是：在焊接熱循環(huán)的作用下發(fā)生了相變、導(dǎo)致熱影響區(qū)的組織為鐵素體和馬氏體的混合組織。因此為了保證焊接接頭力學(xué)性能的均勻性，必須進(jìn)行焊后熱處理來(lái)改善焊接接頭的硬度的均勻性。退火加回火熱處理后的焊縫區(qū)和熱影響區(qū)的組織由馬氏體組織轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗瘃R氏體組織，但是焊縫區(qū)的鐵素體晶粒卻發(fā)生了粗化，導(dǎo)致焊縫區(qū)的硬度降低約為200 HV左右，而其他各區(qū)的硬度值基本相同約為250 HV左右[16]。ODS鋼和低合金鋼旋轉(zhuǎn)摩擦焊焊接后其不同溫度下的抗拉強(qiáng)度也發(fā)生下降。在376 ℃溫度時(shí)，斷裂在焊縫位置，其余溫度均斷裂在低合金鋼的母材側(cè)[16]。焊接試樣的抗拉強(qiáng)度均高于低合金鋼母材的抗拉強(qiáng)度值，但是焊縫斷后斷后伸長(zhǎng)率為4%～6%，僅為低合金鋼母材斷后伸長(zhǎng)率的一半。

表1 ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接的試驗(yàn)結(jié)果

問(wèn)題2：原始母材中的氧化物顆粒為納米級(jí)尺寸，焊后在靠近接頭界面?zhèn)萇DS鋼晶粒內(nèi)部出現(xiàn)輕微的氧化物顆粒聚集粗化，如圖1所示[16]。在焊接過(guò)程中，氧化物顆粒的聚集粗化是一個(gè)自發(fā)的過(guò)程，因?yàn)檩^大尺寸的氧化物顆粒相較于納米級(jí)尺寸的氧化物顆粒更加穩(wěn)定，導(dǎo)致在摩擦焊后靠近界面處的氧化物顆粒發(fā)生了輕微粗化。但在焊縫區(qū)域仍具有一定數(shù)量的氧化物分布，對(duì)位錯(cuò)具有一定的阻礙作用，可以保證整個(gè)焊接構(gòu)件的服役性能[39-41]。

圖1 接頭界面ODS鋼側(cè)的氧化物顆粒

基于上述出現(xiàn)的這2個(gè)問(wèn)題可以通過(guò)焊后熱處理使焊接接頭的硬度均勻，同時(shí)釋放焊接過(guò)程的殘余應(yīng)力，使焊接接頭的整體力學(xué)性能均勻；通過(guò)優(yōu)化焊接工藝參數(shù)來(lái)調(diào)控焊接接頭中氧化物顆粒的分布狀態(tài)。

2.2 電阻焊

RAFM鋼廣泛應(yīng)用于反應(yīng)堆的結(jié)構(gòu)材料。但是當(dāng)溫度超過(guò)550 ℃時(shí)，RAFM鋼力學(xué)性能降低。為了進(jìn)一步提高反應(yīng)堆的工作效率，氧化物彌散強(qiáng)化的ODS合金也作為一種新型的反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料得到了廣泛的推廣。但是ODS合金的制造成本較高，所以將ODS鋼與RAFM鋼進(jìn)行焊接是一種靈活且經(jīng)濟(jì)的制造反應(yīng)堆結(jié)構(gòu)材料的方法[19]。對(duì)ODS鐵素體鋼與低合金鋼焊接的最好連接方法就是固相焊接，以保證焊縫中具有一定數(shù)量的氧化物顆粒分布[31-41]。ODS合金固態(tài)連接工藝主要集中在攪拌摩擦焊。但是攪拌摩擦焊和旋轉(zhuǎn)摩擦焊適用的焊接接頭的形式有限；在包殼管和端塞的焊接中，尚未得到有效的應(yīng)用。到目前為止，只能進(jìn)行簡(jiǎn)單的薄板攪拌摩擦焊接。因此，評(píng)估ODS合金與低合金鋼異種金屬電阻焊焊接的前景至關(guān)重要。

（二）建立醫(yī)療服務(wù)價(jià)格分級(jí)管理權(quán)限與責(zé)任機(jī)制。根據(jù)各地經(jīng)濟(jì)發(fā)展水平、財(cái)政級(jí)次與補(bǔ)償比例、提高定價(jià)效率等因素，按照價(jià)格法的規(guī)定，省政府應(yīng)該授權(quán)設(shè)區(qū)市和有條件的縣(市)對(duì)醫(yī)療服務(wù)價(jià)格進(jìn)行調(diào)整，并做好協(xié)調(diào)指導(dǎo)和監(jiān)督管理工作。對(duì)公立醫(yī)院在保證基本醫(yī)療服務(wù)需求的前提下，為滿足患者不同層次需求，放開(kāi)公立醫(yī)院提供的特需醫(yī)療服務(wù)和市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)比較充分、個(gè)性化需求較強(qiáng)的醫(yī)療服務(wù)項(xiàng)目?jī)r(jià)格實(shí)行市場(chǎng)調(diào)節(jié)價(jià)，由公立醫(yī)療機(jī)構(gòu)自主定價(jià)，報(bào)衛(wèi)生、醫(yī)保、財(cái)政部門備案。

加壓電阻焊是一種獨(dú)特的電阻焊接工藝，在一定軸向壓力下，通以大電流利用接頭本身電阻產(chǎn)生熱量，由于接頭為2種不同的金屬材料、阻值不同，導(dǎo)致接觸區(qū)域最初的電流密度比其他區(qū)域大，接觸點(diǎn)產(chǎn)生的熱量較高。隨著溫度的升高接頭的阻值增加，接觸區(qū)域的溫度隨著頂鍛速度的增加而增加，端面熔化的金屬被擠出焊縫外部形成毛邊，從而在2個(gè)組件之間形成固態(tài)連接[42]。

ODS鋼與低合金鋼異質(zhì)接頭加壓電阻焊主要存在4個(gè)問(wèn)題。

問(wèn)題1：毛邊的形成。Jerred等人[24]使用加壓電阻焊進(jìn)行MA957-ODS合金包殼管與鐵素體-馬氏體HT-9端塞的焊接。焊后焊縫的成形良好，MA957側(cè)熔化的部分被擠出焊縫區(qū)域，形成毛邊。毛邊的形成是影響焊接接頭強(qiáng)度的一個(gè)重要因素，如果沒(méi)有形成毛邊，那么在焊縫內(nèi)部可能會(huì)形成灰斑缺陷，嚴(yán)重影響接頭的力學(xué)性能[42]。

問(wèn)題2：組織不均勻及晶粒長(zhǎng)大。焊后焊接接頭主要由焊縫區(qū)、MA957側(cè)熱機(jī)影響區(qū)、HT-9端塞側(cè)熱機(jī)影響區(qū)、熱影響區(qū)及2種金屬的原始母材組成。MA957側(cè)焊縫的組織與其母材的顯微組織明顯不同，整體的晶粒形態(tài)從原始母材的細(xì)長(zhǎng)晶粒轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S態(tài)晶粒。這種晶粒形態(tài)的變化主要是因?yàn)樵诩訅弘娮韬傅倪^(guò)程中，焊縫區(qū)溫度較高，在焊接熱循環(huán)的作用下使得端面后部金屬溫度升高，晶粒長(zhǎng)大。在頂端力的作用下，端面熔化的液態(tài)金屬被擠出焊縫外部，焊縫組織由端面后部的半固態(tài)金屬組成，所以MA957側(cè)的焊縫晶粒轉(zhuǎn)變?yōu)榈容S態(tài)[23-24,42]。MA957側(cè)熱機(jī)影響區(qū)的晶粒尺寸較焊縫的晶粒細(xì)小，主要原因是在焊接熱循環(huán)及頂鍛力作用下，在MA957側(cè)的熱影響區(qū)發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，形成了細(xì)小的等軸晶組織，細(xì)化了MA957側(cè)熱影響區(qū)的晶粒尺寸。

問(wèn)題3：氧化物顆粒聚集。如圖2所示[24]，在MA957側(cè)焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的晶粒內(nèi)部均有納米級(jí)氧化物顆粒的存在，但是氧化物顆粒的尺寸相較于原始MA957母材中的氧化物顆粒尺寸大，說(shuō)明在MA957焊縫區(qū)及熱影響區(qū)發(fā)生了氧化物顆粒的聚集。

圖2 焊縫區(qū)的氧化物顆粒

問(wèn)題4：硬度不均勻。在表1中，在HT-9鋼側(cè)焊縫及熱影響區(qū)的硬度最高值約為500 HV，比HT-9鋼母材硬度提高了近2倍；和ODS合金與低合金鋼攪拌摩擦焊類似，由于焊接熱循環(huán)的作用，導(dǎo)致結(jié)合界面的溫度達(dá)到了HT-9鋼組織轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體組織的溫度。焊后的冷卻速度較快，使HT-9鋼側(cè)焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的馬氏體組織占比升高，導(dǎo)致最終的硬度值增加。而靠近MA957側(cè)焊縫區(qū)的硬度值降低，主要原因是焊接的過(guò)程中，使得MA957側(cè)焊縫區(qū)的位錯(cuò)密度降低，同時(shí)MA957側(cè)焊縫區(qū)的氧化物顆粒發(fā)生團(tuán)聚，導(dǎo)致彌散強(qiáng)化作用降低從而導(dǎo)致硬度值下降。焊接接頭不同區(qū)域的硬度相差較大造成焊接接頭的力學(xué)性能不均勻，最終造成焊接接頭成為整個(gè)焊接結(jié)構(gòu)中力學(xué)性能相對(duì)薄弱的區(qū)域。經(jīng)過(guò)焊后熱處理消除焊接過(guò)程中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，可以明顯改善焊接接頭的硬度[44]。經(jīng)過(guò)焊后熱處理發(fā)現(xiàn)HT-9鋼側(cè)焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的硬度值明顯下降，組織變得更加均勻，基本恢復(fù)為原始母材的硬度，但是MA957側(cè)焊縫區(qū)的硬度值卻沒(méi)有明顯變化，主要原因是焊后熱處理并不能改變MA957側(cè)焊縫區(qū)的組織，甚至還會(huì)使焊縫區(qū)的晶粒尺寸變大，造成晶界強(qiáng)化作用減弱，導(dǎo)致硬度值下降?？傊负鬅崽幚砜梢跃鶆騇A957與HT-9鋼焊縫區(qū)的組織和硬度，有效避免焊縫區(qū)成為整個(gè)焊接結(jié)構(gòu)中力學(xué)性能相對(duì)薄弱的區(qū)域[24]。

ODS合金與低合金鋼加壓電阻焊需要避免氧化物顆粒發(fā)生團(tuán)聚。氧化物顆粒團(tuán)聚導(dǎo)致空間分布不均勻，從而失去了納米粒子所賦予的有益特性。Olivier等人[23]在ODS鋼包殼管與包殼管之間通過(guò)加壓電阻焊焊接試驗(yàn)時(shí)，對(duì)焊后焊接試樣進(jìn)行了拉伸試驗(yàn)及氣密性試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)焊縫的強(qiáng)度總是比母材的強(qiáng)度高。焊接構(gòu)件失效的位置發(fā)生在包殼管中部。主要原因是由于焊接熱循環(huán)及頂端力的作用下，在熱影響區(qū)發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶，細(xì)化了整個(gè)焊接接頭的晶粒尺寸，使得晶界強(qiáng)化作用增強(qiáng)，雖然焊縫區(qū)及熱影響區(qū)的氧化物顆粒出現(xiàn)偏聚，但是偏聚后的氧化物尺寸略大于原始母材的氧化物顆粒尺寸，整體仍然呈現(xiàn)彌散分布的特征，使得最終接頭力學(xué)性能要高于原始母材的力學(xué)性能。在ODS合金與低合金鋼的異種金屬加壓電阻焊中，由于氧化物顆粒的彌散強(qiáng)化作用，使得ODS合金的力學(xué)性能高于低合金鋼的力學(xué)性能，并且在焊接接頭中仍然保持一定數(shù)量的氧化物顆粒分布，所以焊接接頭的力學(xué)性能高于低合金鋼側(cè)母材的強(qiáng)度，最終通常斷裂在低合金鋼母材側(cè)。這些研究結(jié)果說(shuō)明加壓電阻焊是一種可以成功連接ODS合金與低合金鋼異種焊接接頭的焊接方法。

2.3 電子束焊

高能束焊接主要以激光焊和電子束焊為主，焊接的過(guò)程中可以實(shí)現(xiàn)快速熔化焊縫金屬并不需要添加額外的填充材料，焊后熱影響區(qū)較窄，被廣泛應(yīng)用在異種金屬焊接領(lǐng)域[45-47]。但是焊接性差一直是制約ODS合金整個(gè)家族應(yīng)用的主要技術(shù)瓶頸，對(duì)于鐵素體ODS鋼，本身晶粒尺寸相對(duì)較大，熔化焊接只使焊縫的晶粒尺寸更為粗大。所以若采用熔化焊焊接ODS合金與低合金鋼，必須從根本上抑制焊縫金屬中氧化物顆粒的聚集或避免焊縫晶?？焖匍L(zhǎng)大[26-27]。電子束焊在真空條件下，可以使焊縫區(qū)的局部溫度驟升到6 000 ℃以上。使工件材料局部熔化實(shí)現(xiàn)焊接。由于加熱的速度較快，焊后產(chǎn)生較大的溫度梯度，焊后工件以較快的速度冷卻凝固，使焊縫中的氧化物顆粒來(lái)不及上浮就已經(jīng)凝固成固態(tài)金屬。

ODS鋼與低合金鋼異質(zhì)接頭電子束焊主要存在3個(gè)問(wèn)題。

問(wèn)題1：焊后焊縫晶粒尺寸較大，焊后焊縫區(qū)氧化物顆粒發(fā)生團(tuán)聚。Commin等人使用電子束焊，進(jìn)行了ODS Eurofer鋼與Eurofer鋼的焊接。Vít 等人使用電子束焊，進(jìn)行MA956合金與316Ti鋼的焊接[26-27]。焊后焊縫分為5個(gè)不同區(qū)域：焊縫區(qū)、ODS合金側(cè)熱影響區(qū)、低合金鋼側(cè)的熱影響區(qū)及母材。焊縫區(qū)的晶粒尺寸相較于原始母材明顯長(zhǎng)大，平均晶粒尺寸約為100 μm，組織為鐵素體和馬氏體的混合組織。如圖3所示[27]，焊后焊縫區(qū)有大量的孔洞及尺寸較大的氧化物顆粒。由于電子束焊瞬間加熱焊縫金屬，使焊縫金屬迅速熔化，焊縫區(qū)域的氧化物顆粒在熔化的焊縫金屬中進(jìn)行重新再分配，造成氧化物顆粒聚集；然后在較大的溫度梯度下快速凝固，原始氧化物顆粒的位置來(lái)不及被液態(tài)金屬填充，從而形成孔洞；氧化物顆粒的數(shù)量減少，彌散強(qiáng)化作用減弱，導(dǎo)致焊縫區(qū)的晶粒長(zhǎng)大。而低合金鋼側(cè)熱影響區(qū)的晶粒尺寸比焊縫晶粒尺寸還要粗大，平均晶粒尺寸約為150 μm，在焊接熱循環(huán)的作用下，熱影響區(qū)溫度達(dá)到材料的奧氏體化溫度，焊后快速冷卻，在低合金鋼側(cè)熱影響區(qū)轉(zhuǎn)變成粗大的馬氏體組織。但是在ODS鋼側(cè)熱影響區(qū)的晶粒尺寸相較于原始母材略微長(zhǎng)大，主要原因是在ODS合金中，彌散的氧化物顆?？梢杂行ё璧K晶粒的長(zhǎng)大。

圖3 焊縫區(qū)氧化物顆粒及孔洞

問(wèn)題2：焊后焊接接頭的硬度分布不均勻。由于焊接的熱作用，使得ODS Eurofer鋼側(cè)熱影響區(qū)發(fā)生相變，馬氏體組織的占比增加。這種焊縫組織的不均勻，導(dǎo)致焊接接頭的硬度不均勻，使得焊縫區(qū)和熱影響區(qū)出現(xiàn)明顯的硬化現(xiàn)象。在表1中，焊縫區(qū)的硬度值為420 HV左右，ODS Eurofer鋼側(cè)熱影響區(qū)硬度值約為500 HV，Eurofer鋼側(cè)熱影響區(qū)硬度值約為550 HV。這種硬度的不均勻最終也將導(dǎo)致接頭的力學(xué)性能不均勻，所以要進(jìn)行焊后熱處理消除快速冷卻后降低焊縫內(nèi)應(yīng)力、去除不良組織[48-49]。經(jīng)過(guò)焊后熱處理后接頭的各區(qū)的硬度基本可以恢復(fù)到原始母材的硬度值。

問(wèn)題3：焊接試樣的高溫性能降低。Commin等人[26-27]對(duì)電子束焊的焊接接頭進(jìn)行了高溫蠕變研究。發(fā)現(xiàn)ODS Eurofer鋼與Eurofer鋼焊接接頭的蠕變強(qiáng)度值接近Eurofer鋼母材的蠕變強(qiáng)度值，高于Eurofer鋼同種材料電子束焊焊接接頭的蠕變強(qiáng)度值。由于與ODS合金焊接時(shí)，焊后焊縫中仍有一部分氧化物顆粒，起到一定的彌散強(qiáng)化作用，使焊接接頭的蠕變強(qiáng)度值接近Eurofer鋼母材的蠕變強(qiáng)度值。但是當(dāng)溫度低于500 ℃時(shí)，斷裂發(fā)生在低合金鋼母材，斷口發(fā)生明顯的頸縮，為韌性斷裂特征。由于彌散分布的氧化物顆粒阻礙位錯(cuò)的運(yùn)動(dòng)，ODS母材及焊縫表現(xiàn)出較高的蠕變強(qiáng)度值。但是當(dāng)溫度高于500 ℃時(shí)，蠕變強(qiáng)度值降低，斷裂位置在焊縫區(qū)，斷口未發(fā)生明顯的塑性變形，在斷口處發(fā)現(xiàn)較大的氧化物顆粒。這些較大的氧化物顆粒是在焊接的過(guò)程中發(fā)生聚集形成的，導(dǎo)致應(yīng)力集中，從而引起焊縫斷裂[26, 28]。在ODS合金與低合金鋼異種金屬焊接時(shí)，焊縫區(qū)氧化物顆粒的分布情況將直接影響焊接構(gòu)件的服役性能，采用焊后熱處理改變焊縫區(qū)晶粒組織，可以獲得蠕變性能更高的焊接接頭[27, 50]。

基于上述問(wèn)題可通過(guò)焊后熱處理均勻焊縫的組織和硬度，釋放焊接過(guò)程中產(chǎn)生的殘余應(yīng)力；采用ODS合金與奧氏體不銹鋼異種金屬焊接可以明顯提高焊接試樣的高溫力學(xué)性能。

3 結(jié)論

(1)在現(xiàn)有焊接方法的基礎(chǔ)上，可以優(yōu)化焊接工藝參數(shù)，進(jìn)一步提高焊接接頭的力學(xué)性能，改善焊縫中的氧化物顆粒的分布情況。

(2)采用焊后熱處理、焊前預(yù)熱處理及控制焊后冷卻速度等方法可以改善焊接接頭的組織及力學(xué)性能的均勻性。

(3)開(kāi)發(fā)擴(kuò)散焊等新的焊接方法進(jìn)行ODS合金與低合金鋼焊接。