張一兵，朱磊，任杰

（1.南陽理工學(xué)院，河南 南陽 473004；2.上海電機(jī)學(xué)院，上海 201306)

1 前言

冷擠壓技術(shù)作為冷鍛技術(shù)的一個重要組成部分，在一些變形量較大，形狀較為復(fù)雜的零件的生產(chǎn)中越來越受到國內(nèi)外廠商的青睞。對于冷擠壓成形來說，最重要的是如何控制金屬的變形情況，同時還要避免零件產(chǎn)生裂縫裂紋、死區(qū)、表面不完整、擠壓縮孔等缺陷。冷擠壓生產(chǎn)出的零件無須再進(jìn)行機(jī)械加工或者只需要進(jìn)行少量的機(jī)械加工，不僅節(jié)能環(huán)保而且還使零件達(dá)到了凈成形或近凈成型的效果，這是一般的加工方法所無法達(dá)到的。冷擠壓技術(shù)在二戰(zhàn)后廣泛發(fā)展起來，日本在1933年制造出了第一臺精壓機(jī)，隨著汽車工業(yè)的快速增長，日本又陸續(xù)制造出了多個系列的壓力機(jī)，在零件精度方面也有了較大的突破。我國冷擠壓技術(shù)的起步時期與日本差不多，但我國由于未能從根本上解決工藝問題，致使在該項(xiàng)技術(shù)的前進(jìn)道路上漸漸落后于日本。近年來，隨著該項(xiàng)技術(shù)的快速發(fā)展，再加上我國學(xué)者在該項(xiàng)技術(shù)上的不斷探索，到目前為止，在冷擠壓件的生產(chǎn)上已經(jīng)達(dá)到與國外相當(dāng)?shù)乃健｝埨囊环N法蘭軸零件的材料以及結(jié)構(gòu)特性出發(fā)，分析了其擠壓工藝性。他將冷鐓工藝與冷擠工藝相結(jié)合設(shè)計了該種零件的生產(chǎn)工藝，并簡要概述了這種零件模具的工作過程。坯料的磷化與潤滑的效果對最終冷擠壓件的品質(zhì)至關(guān)重要。舊式的磷化皂化潤滑方法存在不環(huán)保、操作難、浪費(fèi)工時等諸多弊端，河南科技大學(xué)方泉水團(tuán)隊(duì)針對冷擠壓技術(shù)研究了一種新型高分子潤滑劑，補(bǔ)足了傳統(tǒng)潤滑方法的短板，提升了整體的生產(chǎn)效率和產(chǎn)品質(zhì)量。鐘江濤利用Deform-3D模擬仿真軟件通過研究金屬的流動情況解決了花鍵套零件在擠壓過程中出現(xiàn)的斷裂問題。隨著汽車廣泛使用，特別是擠壓相較于傳統(tǒng)機(jī)加工，不僅節(jié)省原材料而且省時省力，大大地減少了企業(yè)的生產(chǎn)成本，這些因素都將在很大程度上推動冷擠壓技術(shù)前行。

2 零件及成形工藝分析

2.1 零件分析

安全帶卷收器結(jié)構(gòu)件(以下簡稱零件)如圖1所示。零件整體為軸對稱結(jié)構(gòu)，總高度54mm，兩端是2個不標(biāo)準(zhǔn)齒輪形頭部，一端齒輪高度5mm，另一端齒輪高度為12mm，2頭齒輪齒頂圓直徑均為?14.8mm，齒根圓直徑均為?12.6mm，其中較高的一端的齒輪從端部開總深度為8mm的階梯孔，孔內(nèi)部的階梯上還有4個圓弧狀的扇形臺階，臺階高度為0.6mm。用SolidWorks對擠壓凸模、凹模以及毛坯進(jìn)行三維建模并進(jìn)行裝配，然后保存為STL格式文件并導(dǎo)入Deform軟件，設(shè)置模擬參數(shù)建立有限元模型。零件材質(zhì)在有限元仿真軟件里面選用ALUMINUM-5052[70-90F(20-480C)]鋁合金。

圖1 零件概況

圖2 為擠壓過程中各階段的變形情況，首先對坯料進(jìn)行減徑，坯料進(jìn)行減徑的部分直徑由?12變成?8.8，留有7mm的不減徑部分用來成形短頭齒輪，短頭齒輪成型后對坯料進(jìn)行鐓粗，直到鐓粗部分的體積和大頭齒輪的體積相等才算鐓粗完成，經(jīng)計算該階段參與鐓粗的高度為30mm，將尾部鐓出高12mm的“鼓”形。接著在下一工位擠大頭齒輪芯部的階梯孔結(jié)構(gòu)，同時成形齒輪，這一工位結(jié)束時零件完全成形。

圖2 成形方案

2.2 模擬過程分析

首先設(shè)定模擬參數(shù)，采用絕對網(wǎng)格劃分法對坯料網(wǎng)格進(jìn)行劃分，設(shè)置最小的網(wǎng)格尺寸為0.3mm，最終生成的體網(wǎng)格數(shù)為89324。坯料、模具的初始溫度設(shè)為20℃，由于坯料在擠壓過程中需要變形，因此將坯料的體類型設(shè)為塑性體，因?yàn)椴豢紤]在擠壓過程中模具的受力與變形，因此將模具設(shè)為剛性體。對于這種大批量生產(chǎn)的小型零件，在工廠實(shí)際生產(chǎn)當(dāng)中通常生產(chǎn)速度較快，這也意味著模具工作時具有較快的擠壓速度，因此將擠壓凸模的下壓速度設(shè)為200mm/s，擠壓凸模與毛坯、毛坯與凹模之間的摩擦類型均為剪切摩擦，摩擦因子為0.12。除此之外，零件整體呈1/4對稱，因此在模擬前處理時還需要設(shè)置1/4料的2個矩形面為對稱邊界。如圖3所示為金屬變形時的流動速度場。

圖3 變形速度場

減徑時金屬的流動方向和擠壓凸模的運(yùn)動方向一致，減徑過程中金屬流動呈現(xiàn)規(guī)律性，流動較為平穩(wěn)，整個過程中未出現(xiàn)折疊現(xiàn)象。第二階段由于已經(jīng)減徑部分的金屬流動受到限制，和擠壓凸模接觸一端的金屬在擠壓力的作用下充滿型腔。整個過程金屬流動平穩(wěn)，除減徑外其他階段金屬流動距離均較短，在成形某一部位時由于其他部位有模具限制，該部位金屬的流動能夠使該部位的金屬型腔填充更加飽滿，使零件的表面質(zhì)量更加完好。

從模擬的等效應(yīng)力云圖中可以看出零件在成形過程中的受力范圍與受力大小，圖4為成形過程中的應(yīng)力分布狀態(tài)。

圖4 等效應(yīng)力云圖

從應(yīng)力分布云圖來看，減徑階段倒角部位的應(yīng)力比較集中，這是因?yàn)槊鲝牡菇翘幗孛娲笮￠_始發(fā)生變化，而且毛坯表面與模具側(cè)壁的摩擦也會導(dǎo)致應(yīng)力集中，這些部位也是在擠壓過程中容易出現(xiàn)死區(qū)的一個部位。之后應(yīng)力主要集中在零件的2頭，在減徑之后，主要的變形部位就是兩頭的齒輪，而且在成形齒輪時，雖然金屬流動平穩(wěn)，但金屬流動情況復(fù)雜，而且加工硬化也會使材料的變形抗力增加，再加上齒輪結(jié)構(gòu)的尺寸較小金屬不易充滿，需要很大的冷擠壓力，因此造成應(yīng)力集中。

等效應(yīng)變主要用來反映材料塑性變形的程度，也可用來反映金屬的變形程度。在成形時桿部的應(yīng)變值大小大約為2mm/mm，變形區(qū)主要出現(xiàn)在參與減徑的桿部，而芯部的應(yīng)變值較小，未參與變形部位的金屬應(yīng)變值幾乎為0，如圖5所示。在成形大頭齒輪時該部位應(yīng)變達(dá)到最大，該部位也是最后一階段的主要變形區(qū)，應(yīng)變大小大約為3mm/mm，接近坯料成形時金屬的變形量，由于該部位是用2個模具成形的，而且等效應(yīng)變的分布情況與等效應(yīng)力分布情況基本吻合，觀察整個成形過程可以看出應(yīng)變都是從中心向表面逐漸擴(kuò)大。模具之間存在間隙，故此處在實(shí)際生產(chǎn)中可能會有毛刺產(chǎn)生。

圖5 等效應(yīng)變云圖

3 結(jié)語

本文利用Defor m-3D數(shù)值模擬軟件對零件的成形方案進(jìn)行了數(shù)值模擬，從模擬結(jié)果可以看出在減徑時，等效應(yīng)力主要集中在倒角處，應(yīng)變則在變形區(qū)域的桿部較為明顯。在整個成形過程中，應(yīng)力主要集中在發(fā)生變形的地方，當(dāng)其部位由于模具而限制金屬流動時，雖然也受三向壓應(yīng)力但是不產(chǎn)生應(yīng)力集中或者是應(yīng)力集中較小，除此之外，每一階段的等效應(yīng)變大小從內(nèi)到外逐漸增加。最終通過多組工藝對比、模擬、驗(yàn)證確定了該成形方案可行，對類似零件的冷擠壓成型工藝有參考作用。