盧子冬,南 俊,宋曉鳴
(山西同德爆破工程有限責任公司,忻州 034000)
露天礦開采過程中,礦田邊界處永久邊幫大范圍滑坡、垮塌造成車輛跌落、落實造成人員傷亡等事故層出不窮。究其原因,在運用爆破手段形成永久邊幫的過程中,爆破方法選擇不當,擾動原巖應力,使得邊幫節(jié)理裂隙進一步發(fā)育是重要影響因素。另一方面,邊幫治理因所使用方法不當,工藝復雜,掌握難度較大,常常會滯后于整座礦山循環(huán)作業(yè),甚至影響露天開采進度。針對露天礦邊幫治理出現(xiàn)的兩項問題,學者和工程師們做了很多嘗試:張士磊、王勁翔、朱必勇等人在露天礦生產過程中[1-3],根據不同的現(xiàn)場生產條件進行了技術改進和數值模擬;李順波、謝烽、段軍、張曉平、梁瑞等人研究了空氣間隔裝藥結構在爆后巖石塊度、炸藥節(jié)省率等方面的優(yōu)勢[4-8];張耿城、高啟棟等人則對露天爆破振動波監(jiān)測方法和動態(tài)響應特征等方面進行了深入探討[9,10];更有部分露天礦作業(yè)現(xiàn)場采用密集緩沖孔來達到減震、平整壁面的爆破效果??偨Y前輩學者以往的工程經驗,永久邊幫特殊爆破方法可總結為三類:密集緩沖孔降震爆破方法、傳統(tǒng)預裂爆破方法和空氣間隔預裂爆破方法。針對山煤集團河曲舊縣露天煤業(yè)有限公司首采區(qū)大規(guī)模邊幫治理工程的邊幫處理要求和進度要求,采用混裝車可直接裝藥、空氣間隔柱間隔的新型空氣間隔預裂爆破法同常規(guī)爆破法、密集緩沖孔降震爆破法和傳統(tǒng)預裂爆破法進行對比試驗的手段,通過監(jiān)測和對比爆后邊幫成形效果和爆破振動對被保留巖體的擾動,以及作業(yè)循環(huán)時間,探討空氣間隔預裂爆破法在山煤露天對邊幫治理效果、減小被保留巖體擾動和加快循環(huán)進度方面的適用性,獲得高效、快速處理大規(guī)模邊幫的工程經驗。
山煤集團河曲舊縣露天煤業(yè)有限公司首采區(qū)賦存有不同厚度的8#-14#煤,年產8 Mt,儲煤豐富[11]。礦田首采區(qū)呈長條帶狀推進,兩側邊幫延伸長,成幫工程較大,對臺階推進進度形成考驗。永久邊幫之上多修建有環(huán)狀礦區(qū)汽車永久運輸大道,對邊幫成幫質量要求很高。
露天礦永久邊幫分布如圖1所示。
圖 1 露天礦永久邊幫線分布圖Fig. 1 Permanent slope line of the open-pit mine
首采區(qū)兩永久邊幫長度約8 km,巖層自上覆砂結巖至下部13#頂板巖均需采用控制爆破手段成形邊幫,工程量巨大,因此總結一套成熟、高效的邊幫成幫控制爆破方法很有必要。
1)密集緩沖孔降震爆破方法在主爆區(qū)后需形成永久邊幫處布置一排密集不裝藥炮孔,孔徑與主爆區(qū)炮孔相同,但孔距僅為7~10倍孔徑,主爆區(qū)后排炮孔距離緩沖孔為1/2主爆區(qū)排距。密集緩沖孔在主爆區(qū)與邊幫之間形成一道屏障,既可以降低爆破引起的邊幫振動,又有利于邊幫形成,減少爆破作用對邊幫巖石的破壞。該方案具有施工工藝和機械簡單,操作方便,但邊幫成形效果欠佳,適用于結構疏松,巖性較軟的巖層邊幫形成。
2)傳統(tǒng)預裂爆破方法即在主爆區(qū)后布置密集預裂孔進行不耦合裝藥。在主爆區(qū)起爆前先起爆預裂孔,使預裂縫提前形成,有效地阻斷爆破振動波向炮區(qū)后永久邊幫傳遞,避免對原有巖石擾動。該方案邊幫成形效果好,但工序和火工品種類繁瑣,適用于結構完整,巖性堅硬的巖層邊幫爆破。
3)空氣間隔預裂爆破方法為避免多起爆彈繁瑣操作,使用導爆索一次起爆所有藥柱,同時為避免傳統(tǒng)空氣間隔柱因導爆索穿爆時炸裂,采用用PVC空氣間隔柱將傳統(tǒng)預裂爆破徑向不耦合改為軸向非連續(xù)裝藥[12],相鄰預裂孔裝藥段間隔,在降低炸藥單耗,提前形成預裂縫,減小主爆區(qū)對邊幫巖石擾動的同時,解決了傳統(tǒng)預裂爆破方法施工工藝復雜,徑向不耦合裝藥操作困難,難以形成連續(xù)快速作業(yè)的問題。該方法可裝填多孔粒狀銨油炸藥降低成本,但需嚴格炮孔控制裝藥段和空氣間隔段的交錯位置,否則易使壁面坑洼,難以取得理想爆破效果,適用于巖層高度較大的邊幫控制爆破。
常規(guī)爆破孔與三種特殊炮孔裝藥結構如圖2所示。
圖 2 四種爆破方法裝藥結構示意圖[13]Fig. 2 Charge schematic diagram of four methods
臺階高度為8 m,因巖層具有明顯煤巖分界面,炮孔底部可不設超深,深度設計為8 m,炮孔采用φ140 mm孔徑。傳統(tǒng)無邊幫防護手段的爆破方法將單位炸藥消耗量控制在0.28 kg/m3,孔排距采用6 m×5 m;密集緩沖孔邊幫防護手段在距離后排炮孔2.5 m處,即1/2排距處設置一排孔距1 m的不裝藥緩沖空孔;傳統(tǒng)預裂爆破邊幫防護手段和PVC空氣間隔預裂爆破邊坡防護手段在距離后排炮孔3.5 m處設置一排孔距為1.4 m的預裂孔,線裝藥密度設計為1350 g/m,預裂孔先于主爆孔齊響。
密集緩沖孔與傳統(tǒng)預裂爆破炮孔布置如圖3所示。
圖 3 兩種爆破方法炮孔布置示意圖(單位:m)Fig. 3 The hole layout diagram of two blasting methods(unit:m)
在同一臺階高度、相同巖性條件下,保證主爆區(qū)孔網參數、單孔藥量和起爆網路不變,爆后使用相同反鏟剝離技術對四種不同邊幫控制爆破手段進行處理,觀察其邊幫壁面的平整度和保留巖體的完整性。爆后不同效果如圖4所示。
圖 4 四種爆破方法爆后效果圖Fig. 4 Blasting effect of four methods
采用傳統(tǒng)無邊幫防護手段的爆破方法,爆后其邊幫根據邊緣炮孔所在位置呈現(xiàn)鋸齒狀,表面凹凸不平,且保留巖體多為粉碎塊狀,邊幫成形效果極差;采用密集緩沖孔邊幫防護手段,爆后邊幫少部分呈現(xiàn)凸出和凹洼,邊幫平整度極大程度倚仗反鏟采剝技術,保留巖體粉碎塊狀較多,邊幫成形效果一般;采用傳統(tǒng)預裂爆破邊幫防護手段,爆后壁面平整度較高,且保有部分炮孔痕,爆后保留巖體結構穩(wěn)定,完整度較高;PVC空氣間隔預裂爆破邊坡防護手段,爆后邊幫壁面呈現(xiàn)小部分呈現(xiàn)淺凹痕,整體壁面平整,保留巖體無粉碎塊體,完整度較高。
可以得到結論:PVC空氣間隔預裂爆破邊坡防護手段較傳統(tǒng)爆破方法對爆后壁面平整度和完整性起到了很好的保障作用,邊幫成形效果不亞于傳統(tǒng)預裂爆破。
在臺階高度同為8.0 m的條件下,運用混裝車操作系統(tǒng)嚴格控制主爆區(qū)單孔裝藥量為70 kg,利用數碼電子雷管實現(xiàn)逐孔起爆,預裂孔滯后100 ms齊響,保證四組爆破試驗最大單段起爆藥量和單爆區(qū)總藥量相同。在距離擬成形邊幫正后方100 m處設置TC-4850型測振儀,采集爆破振動數據。
采集到的爆破振動數據如圖5所示。
采用密集緩沖孔邊幫治理手段,爆后其三通道矢量合成測振數據峰值振速為0.429 cm/s,略小于傳統(tǒng)無邊幫防護措施爆破方法,說明其對邊幫降振起到的作用微乎其微。
采用傳統(tǒng)預裂爆破邊幫防護手段,爆后其三通道矢量合成測振數據峰值振速為0.177 cm/s,遠小于傳統(tǒng)無邊幫防護措施爆破方法,說明傳統(tǒng)預裂爆破方法在爆前形成的預裂縫可有效阻隔爆破振動波的傳播,對振動波起到很大的衰減作用[14]。
采用PVC空氣間隔預裂爆破邊幫防護手段,爆后其三通道矢量合成測振數據峰值振速為0.204 cm/s,遠小于傳統(tǒng)無邊幫防護措施爆破方法,略大于傳統(tǒng)預裂爆破峰值振動速度,說明其能有效阻隔爆破振動波的傳播,起到近似于傳統(tǒng)預裂爆破的振動波衰減效果。
傳統(tǒng)預裂爆破操作流程如圖6所示。
PVC空氣間隔預裂爆破操作流程如圖7所示。
圖 6 傳統(tǒng)預裂爆破操作流程圖Fig. 6 Flow chart of traditional pre-split blasting operation
圖 7 PVC空氣間隔預裂爆破操作流程圖Fig. 7 Flow chart of pre-split blasting operation by PVC air separation column
相較于傳統(tǒng)預裂爆破繁瑣的操作工序,PVC空氣間隔預裂爆破采用現(xiàn)場混裝車機械化裝藥,可精確控制裝藥段藥量,避免了人工切割乳化炸藥造成的質量偏差;PVC空氣間隔預裂爆破裝藥段耦合,避免固定藥卷竹片居中而影響成縫效果[15];PVC空氣間隔預裂爆破實現(xiàn)混裝車裝藥—下起爆彈—下PVC空氣間隔柱—混裝車裝藥的循環(huán)作業(yè),易于操作人員熟練掌握,可將處理時間由93 min/孔·人縮減至49 min/孔·人,縮減率為47.3%,有利于實現(xiàn)邊幫成形大規(guī)??焖僮鳂I(yè)。
PVC空氣間隔預裂爆破技術可在加快循環(huán)進度的同時,取得遠優(yōu)于常規(guī)爆破方法和密集緩沖孔方法且不亞于傳統(tǒng)預裂爆破方法的爆破效果:
1)PVC空氣間隔預裂爆破技術對取得極佳的最終邊幫保護效果,壁面平整度和保留巖體完整性較高。
2)PVC空氣間隔預裂爆破技術對爆破振動的衰減達到57%,與傳統(tǒng)預裂爆破接近。
3)PVC空氣間隔預裂爆破技術可實現(xiàn)機械化作業(yè),可縮減約47.3%作業(yè)時間,有利于加快循環(huán)作業(yè)速度。