亚洲免费av电影一区二区三区,日韩爱爱视频,51精品视频一区二区三区,91视频爱爱,日韩欧美在线播放视频,中文字幕少妇AV,亚洲电影中文字幕,久久久久亚洲av成人网址,久久综合视频网站,国产在线不卡免费播放

        ?

        兆瓦級(jí)直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組塔筒渦激振動(dòng)分析

        2021-12-24 09:43:12曹垚鑫李彥蓉昝志龍
        重型機(jī)械 2021年6期
        關(guān)鍵詞:塔筒渦激發(fā)電機(jī)組

        曹垚鑫,趙 迪,李彥蓉,昝志龍

        (1.中國(guó)質(zhì)量認(rèn)證中心,北京 100070;2.北京長(zhǎng)征高科技有限公司,北京 100176;3.北京航星機(jī)器制造有限公司,北京 100013;4.國(guó)電聯(lián)合動(dòng)力技術(shù)股份有限公司,北京 100089)

        0 前言

        風(fēng)能作為一種清潔能源,得到世界各國(guó)的重視和開發(fā)利用。塔架作為風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的支撐結(jié)構(gòu),同時(shí)吸收機(jī)組的震動(dòng)[1]。塔架主要有錐形鋼筒、桁架、鋼筋混凝土和混合塔架等形式,但錐形鋼筒得到廣泛應(yīng)用。風(fēng)吹過錐形鋼筒的圓形截面形成漩渦[2],漩渦脫落激起塔筒垂直于來風(fēng)方向上的振動(dòng),稱之為渦激振動(dòng)(Vortex Induced Vibration)。長(zhǎng)期的渦激振動(dòng)會(huì)對(duì)塔筒靜力強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度產(chǎn)生影響,尤其是當(dāng)外載荷的頻率與塔筒或整個(gè)風(fēng)機(jī)結(jié)構(gòu)的固有頻率[3]一致時(shí),會(huì)導(dǎo)致共振的發(fā)生。共振震動(dòng)幅度大,會(huì)造成風(fēng)力發(fā)電機(jī)組結(jié)構(gòu)較大的疲勞損傷,降低塔筒壽命,甚至威脅整個(gè)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的安全[4]。國(guó)內(nèi)外主要采用流體動(dòng)力學(xué)技術(shù),使用數(shù)值模擬方法計(jì)算大氣邊界層中繞流,研究渦激振動(dòng)問題。Jamal和Dalton采用LES方法計(jì)算因漩渦發(fā)放的引起振動(dòng);陳文禮采用RANS方法對(duì)渦激振動(dòng)進(jìn)行了數(shù)值模擬;趙德有應(yīng)用Newmark算法計(jì)算桅桿的渦激振動(dòng)響應(yīng);李德源應(yīng)用有限元方法分析塔筒在非定常氣動(dòng)力下的動(dòng)力學(xué)響應(yīng);王紅梅采用兩參數(shù)模型研究了高聳結(jié)構(gòu)的氣-固耦合作用[5];董占琢[6]應(yīng)用流體力學(xué)和有限元方法分析了塔筒的橫向振動(dòng)問題。

        本文以錐形鋼筒塔架為研究對(duì)象,采用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)方法分析兆瓦級(jí)直驅(qū)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組塔筒的固有特性,得出不同安裝狀態(tài)下塔筒的固有頻率和固有振型;通過解析算法分析塔筒渦激振動(dòng),得出塔筒共振時(shí)的臨界風(fēng)速、最大橫向振幅以及綜合受力情況[7,8];根據(jù)疲勞強(qiáng)度等級(jí),分析塔筒焊縫的疲勞損傷,校核塔筒焊縫的疲勞強(qiáng)度。為兆瓦級(jí)風(fēng)電機(jī)組的塔筒設(shè)計(jì)、安全吊裝和維護(hù)提供理論依據(jù)。

        1 塔筒固有頻率和振型分析

        根據(jù)兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的實(shí)際安裝過程,每安裝一段塔筒,以及安裝完成、維護(hù)時(shí)的整機(jī)都需要進(jìn)行渦激振動(dòng)分析,分析塔筒共振時(shí)的固有頻率和固有振型。

        風(fēng)力發(fā)電機(jī)組中轉(zhuǎn)動(dòng)與不轉(zhuǎn)動(dòng)部件的模態(tài)特性是獨(dú)立的。被動(dòng)響應(yīng)分析中,以運(yùn)動(dòng)方程來耦合部件模態(tài),耦合的運(yùn)動(dòng)方程為[9]

        (1)

        式中,[M]為模態(tài)質(zhì)量;[C]為阻尼;[K]為剛度矩陣;q為模態(tài)向量;F為模態(tài)力向量。

        根據(jù)不同安裝狀態(tài)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的質(zhì)量模型、機(jī)艙、發(fā)電機(jī)、葉輪的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量以及塔筒模態(tài)阻尼因數(shù),分析得到不同安裝狀態(tài)塔筒的一階固有頻率和振型。

        2 渦激振動(dòng)分析

        2.1 考慮渦激振動(dòng)的判定條件

        當(dāng)渦激振動(dòng)處的平均風(fēng)速Vm不小于共振發(fā)生時(shí)0.8倍的臨界風(fēng)速Vcrit,i時(shí),需考慮渦激振動(dòng)效應(yīng),即

        Vm≥0.8Vcrit,i

        (2)

        式中,Vm為渦激振動(dòng)處(取距離塔頂當(dāng)前安裝狀態(tài)下3倍的塔筒頂部直徑的位置)一年一遇(10 min平均值)最大風(fēng)速;Vcrit,i為第i階共振發(fā)生時(shí)的臨界風(fēng)速。

        (3)

        式中,d為共振時(shí)塔筒撓曲最大位置的外徑;f為塔筒的固有頻率;St為斯德魯哈爾數(shù),取0.18。

        2.2 塔筒最大橫向振動(dòng)幅值

        塔筒發(fā)生共振時(shí),最大橫向振幅有兩種計(jì)算方法。

        (1)方法一。GL2010[10]中被推薦使用的塔筒在臨界風(fēng)速下最大振幅 計(jì)算。

        (4)

        式中,Sc為斯克魯頓數(shù);K為振型系數(shù),取0.13;Kw為有效相關(guān)長(zhǎng)度系數(shù),見公式(5);clat為側(cè)向力系數(shù)。Sc和clat根據(jù)臨界風(fēng)速的雷諾數(shù)從EN 1991-1-4∶2005[6]中取值。

        有效相關(guān)長(zhǎng)度系數(shù)Kw為

        (5)

        式中,L1為相關(guān)長(zhǎng)度,取當(dāng)前安裝狀態(tài)下6倍的塔筒頂部直徑;hp為塔筒高度。

        (2)方法二。歐盟規(guī)范中塔筒在臨界風(fēng)速下最大振幅yF,max計(jì)算方法,該方法更適用于兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的渦激振動(dòng)分析。

        (6)

        式中,Cc為截面形狀的氣動(dòng)常數(shù);Ka為氣動(dòng)阻尼常數(shù),與湍流強(qiáng)度有關(guān);aL為常數(shù),取0.4;h為塔筒高度;Cc和Ka從EN 1991-1-4:2005[11]中取值。

        2.3 塔筒橫向力和傾覆力矩

        不同狀態(tài)下塔筒受到的橫向作用力為振動(dòng)慣性力Fw的反作用力,高度z處單位長(zhǎng)度上的慣性力Fw(z)為

        Fw(z)=m(z)·(2πf)2·φz·yF,max

        (7)

        式中,m(z)為高度z處塔筒單位長(zhǎng)度質(zhì)量;φz為塔筒模態(tài)歸一化后高度z處的位移。

        塔筒高度z處傾覆力矩為

        (8)

        式中,ztop為不同安裝狀態(tài)下塔筒頂部高度。

        3 塔筒焊縫疲勞損傷分析

        3.1 塔筒截面彎曲應(yīng)力

        塔筒主要受彎矩作用,截面受彎矩作用下的彎曲應(yīng)力、剪應(yīng)力以及z方向的壓應(yīng)力的影響,但是彎曲應(yīng)力所占比重較大,故只考慮截面彎曲應(yīng)力的影響[12]。塔筒截面彎曲應(yīng)力為

        (9)

        式中,R為截面外徑;r為截面內(nèi)徑。

        3.2 塔筒焊縫許用循環(huán)次數(shù)

        焊接結(jié)構(gòu)的S-N曲線由指數(shù)斜率分別為3和5的兩條線組成[13]。通常焊縫結(jié)構(gòu)定義為在2×106次循環(huán)下的特定疲勞強(qiáng)度,并定義疲勞等級(jí)(detail category,DC)為71 MPa[14]。為了計(jì)算方便,簡(jiǎn)化焊縫的S-N曲線為指數(shù)斜率為4的直線,根據(jù)拐點(diǎn)ND=5×106,經(jīng)推導(dǎo),不同截面焊縫的許用循環(huán)次數(shù)Na為

        (10)

        式中,Δσ為疲勞應(yīng)力幅值。

        3.3 塔筒焊縫疲勞損傷

        在規(guī)定的疲勞壽命周期內(nèi),塔筒渦激振動(dòng)的疲勞循環(huán)次數(shù)N為

        (11)

        式中,T為使用期限(單位為秒),其值等于3.2×107乘以預(yù)計(jì)使用年限(單位為年);ny為塔筒固有頻率;ε0為渦激振動(dòng)風(fēng)速帶的帶寬系數(shù),取值0.3;V0為出現(xiàn)渦激振動(dòng)處的特征平均風(fēng)速的20%,即年平均風(fēng)速。

        基于Palmgren-Miner線性累積損傷原理[15,16]對(duì)疲勞失效問題進(jìn)行分析,塔筒焊縫疲勞累積損傷D為

        (12)

        式中,γm為局部安全系數(shù),取值1.265。

        如果塔筒焊縫的疲勞累積損傷D<1,說明塔筒疲勞設(shè)計(jì)是安全的,渦激振動(dòng)不會(huì)對(duì)塔筒產(chǎn)生疲勞破壞;如果塔筒焊縫的疲勞累積損傷D>1,說明渦激振動(dòng)會(huì)使塔筒發(fā)生疲勞損壞,是不安全的。

        4 工程實(shí)例分析

        本文針對(duì)兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組機(jī)組塔筒進(jìn)行渦激振動(dòng)分析。塔筒高度73.1 m,塔底直徑4.2 m,由三段塔筒通過法蘭螺栓連接。風(fēng)電場(chǎng)空氣密度1.206 kg/m3,年平均風(fēng)速6.2 m/s,輪轂高度處一年一遇最大風(fēng)速(10 min平均值)為30 m/s。對(duì)不同的安裝狀態(tài)進(jìn)行渦激振動(dòng)分析,見表1。

        表1 渦激振動(dòng)分析相關(guān)參數(shù)

        表1 渦激振動(dòng)分析相關(guān)參數(shù)(續(xù))

        根據(jù)判定條件,狀態(tài)1和狀態(tài)2無需進(jìn)行渦激振動(dòng)分析。分別用GH-Bladed和有限元方法對(duì)狀態(tài)3和狀態(tài)4進(jìn)行固有特性分析,誤差0.56%,可見兩種方法均適合塔筒的固有特性分析。但是在最大振幅的計(jì)算中,采用方法一計(jì)算狀態(tài)4最大振幅為0.039 m,采用方法二為0.046,誤差為15%,考慮風(fēng)場(chǎng)的實(shí)際情況,取最大振幅0.046進(jìn)行渦激振動(dòng)分析。狀態(tài)3和狀態(tài)4分別進(jìn)行一年的疲勞損傷計(jì)算,狀態(tài)3的疲勞損傷見表2。狀態(tài)4的疲勞損傷特別小,可以忽略不計(jì)。

        表2 狀態(tài)3疲勞損傷相關(guān)參數(shù)

        5 結(jié)論

        隨著風(fēng)電高塔筒技術(shù)的發(fā)展,塔筒高度的增加會(huì)導(dǎo)致整體剛度降低且固有頻率減小,塔筒的渦激振動(dòng)影響越來越明顯。采用結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)分析方法獲得塔筒固有特性,通過解析算法,結(jié)合風(fēng)場(chǎng)實(shí)際情況分析共振時(shí)塔筒橫向最大振幅和受力情況,對(duì)塔筒焊縫疲勞強(qiáng)度進(jìn)行校核。

        當(dāng)兆瓦級(jí)機(jī)組進(jìn)行吊裝時(shí),渦激振動(dòng)使塔筒產(chǎn)生較大的慣性力和傾覆力矩,增加塔筒焊縫的疲勞損傷??紤]塔筒渦激振動(dòng)的影響,不僅要避開臨界風(fēng)速,更需嚴(yán)格控制吊裝進(jìn)度,并逐節(jié)進(jìn)行渦激振動(dòng)分析,校核塔筒焊縫的疲勞強(qiáng)度。

        猜你喜歡
        塔筒渦激發(fā)電機(jī)組
        不同間距比下串聯(lián)圓柱渦激振動(dòng)數(shù)值模擬研究
        煤氣發(fā)電機(jī)組DEH控制系統(tǒng)的優(yōu)化
        山東冶金(2022年4期)2022-09-14 08:59:30
        渦激振動(dòng)發(fā)電裝置及其關(guān)鍵技術(shù)
        盤球立管結(jié)構(gòu)抑制渦激振動(dòng)的數(shù)值分析方法研究
        電子制作(2018年14期)2018-08-21 01:38:42
        風(fēng)力發(fā)電機(jī)組鋼筋混凝土型式塔筒應(yīng)用研究
        淺析風(fēng)電塔筒制作技術(shù)及質(zhì)量控制
        基于高精度北斗定位的風(fēng)電基礎(chǔ)沉降
        基于PLC控制柴油發(fā)電機(jī)組3D 模型
        柔性圓管在渦激振動(dòng)下的模態(tài)響應(yīng)分析
        八鋼歐冶爐TRT發(fā)電機(jī)組成功并網(wǎng)發(fā)電
        新疆鋼鐵(2015年3期)2015-02-20 14:13:56
        精品国产亚欧无码久久久| 娜娜麻豆国产电影| 亚洲国产精品日韩av专区| 亚洲最新版无码AV| 免费人成黄页网站在线观看国产| 亚洲av少妇高潮喷水在线| 欧美亚洲国产一区二区三区| 一卡二卡三卡视频| 久久AⅤ无码精品色午麻豆| av在线播放中文专区| 男人和女人做爽爽视频| 一本大道东京热无码| 欧美手机在线视频| 亚洲国产av综合一区| 中国无码人妻丰满熟妇啪啪软件 | 成年美女黄网站色大免费视频| 无码人妻精品一区二区在线视频| 欧美成人a在线网站| 白白白色视频在线观看播放| 韩国av一区二区三区不卡| 亚洲综合精品伊人久久| 51精品视频一区二区三区| 午夜视频手机在线免费观看| 欧美精品一区二区精品久久| 久久免费的精品国产v∧| 亚洲综合一| 男女性行为免费视频网站| 麻豆精品久久久久久中文字幕无码| 999久久久精品国产消防器材| 在线亚洲精品国产成人二区| 一本久道高清视频在线观看 | 曰本大码熟中文字幕| 亚洲中文av一区二区三区| 亚洲中文字幕高清在线视频一区| 日本污ww视频网站| 亚洲av日韩av永久无码色欲| 久久AⅤ无码精品色午麻豆| 亚洲一区二区日韩专区| 夜先锋av资源网站| 亚洲中文字幕巨乳人妻| 区一区二区三免费观看视频|