楊鴻波 陳國軍 張國光 劉 欣 劉 剛
1.中海油服中東公司 2.中海油服鉆井事業(yè)部 3.中海油服油田化學(xué)事業(yè)部
鹽膏層固井是鉆井行業(yè)的世界性難題[1]。M油田L(fēng)ower Fars地層含800 m鹽膏層,壓力窗口窄,地層孔隙壓力2.20~2.23 g/cm3,漏失壓力2.40 g/cm3,且含高壓鹽水,井漏、溢流風(fēng)險大,固井作業(yè)難度高[2],以往采用常規(guī)方法固井,固井期間井漏、溢流頻發(fā),井下復(fù)雜情況發(fā)生頻率0.5次/井,為了防止發(fā)生井漏必須降低頂替排量,從而犧牲了頂替效率,導(dǎo)致固井質(zhì)量差,單井鹽膏層井段固井優(yōu)良率不足50%。
控壓固井技術(shù)(Managed Pressure Cementing)適用于窄壓力窗口的固井作業(yè),主要是通過壓穩(wěn)計算,設(shè)計出各類流體的性能和體積,在固井前循環(huán)、注固井液(前置液、水泥漿等)、替鉆井液等固井過程中,調(diào)節(jié)排量,調(diào)節(jié)環(huán)空循環(huán)壓耗,侯凝時調(diào)節(jié)井口回壓,從而調(diào)節(jié)環(huán)空壓力,全過程控制環(huán)空當量密度原則上大于地層孔隙壓力而小于地層漏失壓力,盡量使井筒處于壓穩(wěn)而不漏的狀態(tài)下安全完成整個固井施工作業(yè)[3-5]。
傳統(tǒng)的控壓固井技術(shù)理論上能滿足作業(yè)要求,但還不夠精細、與現(xiàn)場作業(yè)實際不夠貼切,主要體現(xiàn)在以下幾個方面:①沒有根據(jù)現(xiàn)場實際數(shù)據(jù)及時對軟件參數(shù)進行校核與修正,設(shè)計軟件模擬準確度和精度不夠;②雖然設(shè)計了各類流體的性能和體積,但對各類流體間的污染考慮得較少,也沒有采取有效的措施防止流體間的污染;③雖然設(shè)計了泵排量,但實際作業(yè)時沒有結(jié)合泵壓變化精細調(diào)整排量。以上原因?qū)е驴貕汗叹O(shè)計與實際作業(yè)存在較大偏差,影響了控壓固井的作業(yè)效果。
精細動態(tài)控壓固井技術(shù)改進了傳統(tǒng)控壓固井技術(shù),使得設(shè)計與實際更吻合,控壓更精準。使用精細動態(tài)控壓固井技術(shù)可以使井下環(huán)空壓力始終保持在安全壓力窗口之內(nèi),避免井漏、溢流等井下復(fù)雜情況,同時,因降低了環(huán)空中的靜液柱壓力和同等排量下的循環(huán)壓耗,為提高循環(huán)和頂替排量創(chuàng)造了條件,排量高了利于清除泥餅及提高頂替效率,從而提高固井質(zhì)量[6-8]。精細動態(tài)控壓固井技術(shù)近期在M油田推廣后,鹽膏層井段固井期間井漏、溢流等井下復(fù)雜情況降到了0.06次/井,單井鹽膏層井段固井優(yōu)良率提升到了平均85%以上。
不考慮波動壓力時,根據(jù)水力學(xué)原理,環(huán)空壓力=靜液柱壓力+環(huán)空循環(huán)壓耗+井口回壓,通過調(diào)節(jié)靜液柱壓力、環(huán)空循環(huán)壓耗和井口回壓,可控制環(huán)空壓力[9-10]。
循環(huán)時通過調(diào)整靜液柱壓力和環(huán)空循環(huán)壓耗來控制環(huán)空壓力,不循環(huán)時可通過關(guān)防噴器來提供井口回壓。
靜液柱壓力的計算公式如下:
式中ps表示靜液柱壓力,MPa;Hi表示某段流體在環(huán)空中的垂直高度,m;ρi表示該段流體的密度,g/cm3。
根據(jù)公式(1),可通過調(diào)整流體結(jié)構(gòu)(各段液體的密度及其在環(huán)空中的高度)來調(diào)整靜液柱壓力。
根據(jù)排量計算環(huán)空返速,公式如下:
式中va表示環(huán)空返速,m/s;Q表示排量,L/s;DH表示環(huán)空直徑,cm;DP表示環(huán)空中套管直徑,cm;
根據(jù)流體力學(xué)[11],層流紊流臨界環(huán)空返速計算公式如下:
式中vac表示層流紊流臨界環(huán)空返速,m/s;n表示流性指數(shù),無量綱;K表示稠度指數(shù),N sn/cm2。
若va≤vac,則流體在環(huán)空中形成層流,層流環(huán)空循環(huán)壓耗計算公式如下:
式中Δpc表示環(huán)空循環(huán)壓耗,MPa;L表示計算井段長度,m。
若va>vac,則流體在環(huán)空中形成紊流,紊流環(huán)空循環(huán)壓耗計算公式如下:
式中PV表示流體塑性黏度,mPa s;ρm表示流體密度,g/cm3。
根據(jù)公式(4)、(5),可通過調(diào)節(jié)排量和流體性能(密度、流變性能)來控制環(huán)空循環(huán)壓耗。
精細動態(tài)控壓固井作業(yè)是一個連續(xù)過程,從固井前循環(huán),到注水泥頂替,到候凝都必須考慮環(huán)空壓力變化[12]。
?311.15 mm井眼全井段為鹽膏層,以XX井為例,井深2 962 m,鉆井液密度2.28 g/cm3,塑性黏度47 mPa s,流性指數(shù)n=0.43,稠度指數(shù)K=1.43 N sn/cm2,通過下?244.48 mm套管封固,采用雙級固井方式,分級箍位于?244.48 mm)套管與?339.73 mm套管重疊段,一級固井封固鹽膏層段,一級固井采用領(lǐng)尾漿雙凝漿柱結(jié)構(gòu),尾漿封固井底至mb4頂(2 495 m)這一段含高壓鹽水的鹽膏層,領(lǐng)漿封固mb4頂返至分級箍(1 865 m),詳見圖1。
圖1 XX井?244.48 mm套管固井示意圖
固井前循環(huán)能清除井壁虛泥餅、巖屑,有利于水泥環(huán)與井壁的膠結(jié),鉆井液在環(huán)空形成紊流能達到較好的清潔效果[13]。
根據(jù)公式(3),計算鉆井液在?244.48 mm套管與?311.15 mm井眼的環(huán)空中的層流紊流臨界環(huán)空返速vac=1.32 m/s。
代入公式(2)可得,排量大于2 300 L/min,鉆井液在環(huán)空能形成紊流。
通過Cem SAIDS固井軟件模擬,可計算出不同鉆井液密度、不同排量下的井底當量循環(huán)密度(ECD)(表1),井內(nèi)鉆井液密度2.280 g/cm3,為防止井漏,最大排量不能超過2 000 L/min,但此排量下形成不了紊流。
表1 不同排量與鉆井液密度下的井底ECD數(shù)據(jù)表
為降低ECD,設(shè)計泵入5 m3密度為1.10 g/cm3的半飽和鹽水,半飽和鹽水在環(huán)空時,靜液柱壓力將下降,計算方式為:
式中Δps表示靜液柱壓力下降值,MPa;ρm表示鉆井液密度,2.28 g/cm3;ρs表示半飽和鹽水密度,1.10g/cm3;V表示半飽和鹽水體積,m3;ΔV表示每米環(huán)空容積,在?311.15 mm裸眼中為0.029 1 m3/m,在?339.73 mm套管中為0.031 2 m3/m。
計算可得半飽和鹽水在環(huán)空時靜液柱壓力下降1.86~1.97 MPa,靜液柱壓力下降后,能允許更大的環(huán)空循環(huán)壓耗,排量得以提高。
通過軟件模擬,可計算出半飽和鹽水在環(huán)空時排量2 400 L/min對應(yīng)的井底ECD為2.388 g/cm3,低于漏失壓力,2 400 L/min的排量時鉆井液能形成紊流,提高清潔效果。
當然也不能為了追求高排量而泵入過多的低比重的半飽和鹽水,還要考慮“壓穩(wěn)”問題,泵入5 m3密度為1.10 g/cm3的半飽和鹽水后,井底靜態(tài)當量密度為2.212~2.216 g/cm3,短時停泵期間能壓穩(wěn)地層。
為提高清潔效果,前后共泵入3段5 m3密度為1.10 g/cm3的半飽和鹽水,設(shè)計好每段鹽水泵入后的頂替量,以保證沒有兩段鹽水同時在環(huán)空,以防靜液柱壓力下降過多導(dǎo)致壓不穩(wěn)。
通過泵入適量的低比重半飽和鹽水,能在防漏和壓穩(wěn)的前提下提高循環(huán)排量,提高清潔效果,從而為固井創(chuàng)造好的井眼條件。
固井液漿柱結(jié)構(gòu)為:優(yōu)質(zhì)鉆井液+隔離液+半飽和鹽水+沖洗液+水泥漿領(lǐng)漿+水泥漿尾漿(表2):
表2 固井液漿柱結(jié)構(gòu)一覽表
優(yōu)質(zhì)鉆井液的黏切比井內(nèi)原鉆井液低(表3),同等排量時環(huán)空循環(huán)壓耗更低。根據(jù)公式(3),計算優(yōu)質(zhì)鉆井液在?244.48 mm套管與?311.15 mm井眼的環(huán)空中的層流紊流臨界環(huán)空返速vac=1.14 m/s。
代入公式(2)可得,排量2 000 L/min時優(yōu)質(zhì)鉆井液在環(huán)空就能形成紊流,相比原鉆井液2 300 L/min的紊流臨界排量,優(yōu)質(zhì)鉆井液更易形成紊流,利于提高清潔環(huán)空效果。
隔離液和沖洗液的性能及紊流臨界排量見表3。
頂替水泥漿期間,一開始以2 100 L/min頂替,隔離液出管鞋時提排量至2 300 L/min,半飽和鹽水出管鞋后,提排量至2 500 L/min(圖2),整個頂替過程中,優(yōu)質(zhì)鉆井液、隔離液和沖洗液都在環(huán)空能形成紊流,提高了沖洗效果、隔離效果及水泥漿的頂替效率。根據(jù)軟件模擬,沖洗液在整個一級固井井段的紊流接觸時間都超過10min,沖洗效果好,水泥漿的頂替效率達到100%(圖3)。
根據(jù)軟件模擬計算,頂替過程中井底ECD最高值為2.376 g/cm3,低于漏失壓力(圖4)。
圖4 頂替期間井底ECD模擬
頂替結(jié)束后,停泵時井底靜態(tài)當量密度2.204 g/cm3,滿足壓穩(wěn)需求。
通過設(shè)計各段流體的密度、流變性能和體積,降低了環(huán)空靜液柱壓力,降低了同等排量下的環(huán)空循環(huán)壓耗,從而能在防漏和壓穩(wěn)的前提下提高頂替排量,從而提高沖洗效果、隔離效果及水泥漿的頂替效率。
一級固井水泥漿采用雙凝領(lǐng)尾漿結(jié)構(gòu),尾漿稠化時間3 h 45 min,領(lǐng)漿稠化時間6 h 10 min,水泥漿在候凝期間會發(fā)生失重,失重后環(huán)空靜液柱壓力將降低,但此時水泥漿的膠凝強度還不能防止地層氣竄和鹽水侵入[14-15]。領(lǐng)尾漿稠化時間差異大能有效防止水泥漿同時失重導(dǎo)致環(huán)空靜液柱壓力大幅下降,但仍不足以平衡地層壓力,還必須施加一定的井口回壓[16]。
頂替結(jié)束后要投開孔彈打開分級箍,投開孔彈、開孔彈下行到位、憋壓打開分級箍,整個過程用時約2.5 h,期間尾漿將稠化、失重。水泥漿失重后的靜液柱壓力按半飽和鹽水的密度1.10 g/cm3計算[17],計算可得尾漿失重后井底最小靜態(tài)當量密度為2.043 g/cm3,mb4頂最小靜態(tài)當量密度2.177 cm3,不滿足壓穩(wěn)要求,因此為補償尾漿稠化、失重導(dǎo)致的靜液柱壓力降低,需關(guān)防噴器從環(huán)空補壓5 MPa,計算井底、mb4頂和?339.73 mm套管鞋處的靜態(tài)當量密度(表4),滿足壓穩(wěn)要求,也低于漏失壓力。
表4 井口環(huán)空補壓5 MPa后靜態(tài)當量密度變化表
侯凝期間通過關(guān)防噴器施加井口回壓控制尾漿失重后的井下當量密度滿足壓穩(wěn)要求。
精細動態(tài)控壓固井設(shè)計軟件Cem SAIDS的核心技術(shù)為控壓固井水力學(xué)計算模型,通過引入 HB(赫巴) 流變模式,綜合考慮溫度場、居中度、井筒條件、流體類型、流體性能、局部阻力等影響因素,盡可能地模擬井下真實情況,并根據(jù)現(xiàn)場實際數(shù)據(jù)對各類參數(shù)進行校核和修正,實現(xiàn)環(huán)空動態(tài)當量密度的精確計算,為固井設(shè)計和現(xiàn)場施工提供指導(dǎo)。
利用軟件計算固井前循環(huán)時不同排量下的泵壓,與現(xiàn)場實際泵壓差別不到5%(圖5),驗證了該軟件計算的精確度。
圖5 固井前循環(huán)時軟件計算泵壓與實際泵壓對比曲線圖
精細動態(tài)控壓固井設(shè)計是基于鉆井液和固井液的流體性能的,由于壓力窗口很窄,如果實際作業(yè)時流體性能與設(shè)計差異大,那么實際的環(huán)空壓力也會與設(shè)計差異大,也就實現(xiàn)不了精細動態(tài)控壓,固井安全與質(zhì)量難以保證。
為保證實際作業(yè)時的流體性能與設(shè)計基本一致,需減少各類流體間的污染。
1)優(yōu)化水泥漿、隔離液、優(yōu)質(zhì)鉆井液的壁面剪切應(yīng)力,提高頂替效率,減少各類流體間的混合
水泥漿、隔離液、優(yōu)質(zhì)鉆井液的流變讀數(shù)呈臺階遞減,使水泥漿、隔離液、優(yōu)質(zhì)泥漿壁面剪切應(yīng)力遞減10%,從而提高各段流體的頂替效率,減少混合[18]。
水泥漿流變讀數(shù):12/20/151/252/>300/>300
隔離液流變讀數(shù):6/8/40/59/76/128
優(yōu)質(zhì)鉆井液流變讀數(shù):2/3/19/32/45/77
2)改善相互接觸的各類流體之間的相容性,提高抗污染能力
若抗污染能力差,鉆井液和固井液受污染后其流體性能(包括流變性能、密度等)會大幅改變,通過實驗室化驗,相互接觸的各類流體之間,包括半飽和鹽水與鉆井液、鉆井液與隔離液、隔離液與沖洗液、沖洗液與水泥漿之間的相容性良好,抗污染能力強(表5)。
表5 相容性試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計表
3)優(yōu)化沖洗液性能,提高沖洗效果,減少水泥漿受鉆井液的污染
水泥漿與鉆井液的相容性相對較差,受污染后水泥漿的性能與設(shè)計差異較大,因此要盡可能減少鉆井液對水泥漿的污染。雖然漿柱結(jié)構(gòu)設(shè)計中水泥漿不與鉆井液直接接觸,但如果附著在井壁上、尤其是不規(guī)則井眼處的鉆井液沒有被沖洗干凈,后面還是會污染水泥漿。性能優(yōu)良的沖洗液有較低的紊流臨界排量,易于形成紊流,提高沖洗效果;且沖洗液內(nèi)含高分子聚合物,能提高流體拖曳力,利于把附著在井壁上的鉆井液沖走[19]。
4)優(yōu)化扶正器設(shè)計,提高套管居中度,有助于提高頂替效率,減少水泥漿受鉆井液的污染
扶正器的數(shù)量和加放位置要考慮3方面因素:①保證套管能順利下入;②因扶正器增加的環(huán)空循環(huán)壓耗在允許范圍內(nèi),;③保證套管居中度。經(jīng)軟件模擬,并結(jié)合本區(qū)塊作業(yè)經(jīng)驗,扶正器的加放方案為:井底至以上300 m套管,每隔一根套管加放1個扶正器,前3個扶正器距離套管接箍4 m,用止動環(huán)限位,保證井底套管居中度;其余裸眼段每隔兩根套管加1個扶正器。經(jīng)軟件模擬,扶正器加放后的套管居中度為100%。選用的扶正器為旋流結(jié)構(gòu)半剛性扶正器(圖6),其旋流結(jié)構(gòu)有助于形成紊流,改善流態(tài)[20]。通過提高居中度和改善流態(tài),有助于提高隔離液和沖洗液的頂替效率,將鉆井液頂替干凈,減少水泥漿受鉆井液的污染。
圖6 旋流結(jié)構(gòu)套管扶正器照片圖
精細動態(tài)控壓固井要求根據(jù)各類流體在環(huán)空中的位置調(diào)整排量,從而控制環(huán)空壓力。雖然采取了減少各類流體間混合的措施,但流體間的混合仍難以完全消除,且泥漿泵的實際泵效與理論值可能有差異,將導(dǎo)致各段流體在環(huán)空中的實際位置與設(shè)計存在偏差,因此若完全根據(jù)理論計算的泵沖數(shù)來調(diào)整排量,將導(dǎo)致實際環(huán)空壓力與設(shè)計存在偏差,可能引發(fā)井漏或溢流,影響頂替效率。比如固井前循環(huán)期間,低相對密度的半飽和鹽水返出井口時(此時泵壓會升高)若未及時降排量可能導(dǎo)致井漏;比如頂替水泥漿期間,半飽和鹽水出了管鞋(此時泵壓會下降)若仍未及時提高排量將導(dǎo)致頂替效率低。因此現(xiàn)場作業(yè)中實際操作時應(yīng)密切監(jiān)控泵壓變化,依據(jù)設(shè)計結(jié)合泵壓變化精細調(diào)整排量,以克服因流體混合、泵效等導(dǎo)致的偏差,實現(xiàn)精細動態(tài)控壓。
精細動態(tài)控壓固井技術(shù)已在M油田得到了推廣,鹽膏層井段固井期間井漏、溢流等井下復(fù)雜情況發(fā)生頻率從0.5次/井降到了0.06次/井,單井鹽膏層井段固井優(yōu)良率從不足50%提升到85%以上,近期完成的XX井鹽膏層井段固井優(yōu)良率達94.2%(圖 7)。
圖7 XX井固井質(zhì)量評價結(jié)果圖
1)使用精細動態(tài)控壓固井技術(shù)可以在提高循環(huán)和頂替排量的同時使環(huán)空壓力始終保持在安全壓力窗口之內(nèi),能提高沖洗效果和頂替效率,從而提高固井質(zhì)量,并避免井漏、溢流等井下復(fù)雜情況,適用于壓力窗口窄、排量受限的鹽膏層井段固井,也適用于其他窄壓力窗口地層固井作業(yè)。
2)通過設(shè)計環(huán)空中的流體類型、流體體積、流體密度和流變性能,設(shè)計循環(huán)和頂替水泥漿時的排量,設(shè)計侯凝時關(guān)防噴器施加井口回壓的壓力值,實現(xiàn)精細動態(tài)控壓。
3)實現(xiàn)精細動態(tài)控壓固井的關(guān)鍵技術(shù)是設(shè)計軟件的精準模擬和計算,現(xiàn)場作業(yè)中應(yīng)減少各類流體間的污染,使流體性能與設(shè)計基本一致,并根據(jù)實際泵壓變化精細調(diào)整排量。
4)精細動態(tài)控壓固井技術(shù)改進了傳統(tǒng)控壓固井技術(shù),使得設(shè)計與實際更吻合,提高了控壓固井的作業(yè)效果。