閆文哲,李強(qiáng),曲普,程宇陽,陳赟
(1.中北大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院,山西 太原 030051;2.晉西工業(yè)集團(tuán)有限公司,山西 太原 030051;3.中國南方工業(yè)研究院,北京 102209)
氣體炮不同于以火藥為高壓動力的推動裝置,是一種基于高壓氣體驅(qū)動的發(fā)射裝置[1]。氣體炮的初速便于調(diào)節(jié),發(fā)射慣性小,避免了火藥操作的危險性和炮膛燒蝕、身管溫度升高等傳統(tǒng)身管武器的缺點(diǎn)[2],所以已成為非常有效和實(shí)用的高速實(shí)驗(yàn)設(shè)備。氣體炮能夠低成本發(fā)射各種形狀的彈丸,使彈丸的質(zhì)量、尺寸和材料有廣闊的適應(yīng)范圍。其最突出的特點(diǎn)是彈丸在承受較低加速度和較小應(yīng)力的情況下,能夠獲得較高的速度[3-4]。筆者結(jié)合火炮內(nèi)彈道理論,建立氣體炮內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型,并通過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證計(jì)算模型的準(zhǔn)確性。
氣體炮的彈丸能量來源于高壓氣體的內(nèi)能,即高壓氣體推動彈丸,內(nèi)能轉(zhuǎn)化為氣體和彈丸的平動動能、彈丸轉(zhuǎn)動動能、摩擦產(chǎn)生的熱能、擠進(jìn)變形能等,如果細(xì)致考慮發(fā)射過程中各個方面的影響,會使得計(jì)算工作異常復(fù)雜[5]。為了能夠更好地描述這一物理過程,作出如下基本假設(shè):
1)假設(shè)閥門是在瞬間完全開啟;
2)假設(shè)工作介質(zhì)為理想氣體,氣體流動和彈丸運(yùn)動都是軸向運(yùn)動;
3)不考慮氣體沿氣室壁面流動的摩擦阻力和氣體內(nèi)摩擦,即忽略氣體的粘滯性;
4)從控制閥打開到彈丸出膛口的過程在極短的時間內(nèi)完成,忽略氣體與壁面的熱交換,假設(shè)氣體推動彈丸運(yùn)動為理想氣體的絕熱膨脹過程;
5)假設(shè)發(fā)射裝置密封良好,不存在漏氣現(xiàn)象;
6)引入虛擬質(zhì)量系數(shù)φ來考慮彈丸膛內(nèi)運(yùn)動時的摩擦及其他能量損耗。
圖1為簡化的氣體炮模型。彈丸裝在身管的起始部x=0的位置;關(guān)閉控制閥,氣室充氣至初始壓力P0;發(fā)射時,按動控制按鈕,啟動控制閥,氣室內(nèi)壓縮氣流經(jīng)控制閥快速膨脹推動彈丸向前運(yùn)動,彈丸在身管內(nèi)不斷加速至炮口,獲得炮口速度v0,完成內(nèi)彈道發(fā)射過程[6]。
不考慮彈尾空間,F(xiàn)f為彈丸擠入膛線阻力,則
Ff=PyπDLμ,
(1)
式中:Py為擠入壓力,可近似認(rèn)為等于膛壓P;D為身管口徑;L為接觸長度;μ為摩擦系數(shù),按照實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),摩擦系數(shù)取為0.05。
氣體炮的做功均來源于氣體的內(nèi)能,內(nèi)能變化在宏觀上表現(xiàn)為氣體溫度的變化。為了方便計(jì)算分析,在上述假設(shè)中,將氣體假設(shè)為理想氣體,因此理想氣體狀態(tài)方程和絕熱等熵過程方程均適用[7],于是有
(2)
(3)
由式(3)可得
(4)
式中:P為膛內(nèi)壓力;P0為氣室初始壓力;V0為氣室容積;Ad為身管截面積;x為彈丸位移;γ為氣體比熱比;M為注入的氣體質(zhì)量;μg為氣體的摩爾質(zhì)量;R為氣體常數(shù);T為氣體溫度[7]。
(5)
式中:v為彈丸速度;φ為虛擬質(zhì)量系數(shù)。
在火炮內(nèi)彈道理論[5]中φ的形式為
(6)
式中:K為實(shí)驗(yàn)系數(shù),它取決于氣體做功的效率,K大約在1~1.10之間;M為氣體質(zhì)量,于是由式(1)的理想氣體狀態(tài)方程可得
(7)
式中:μg為氣體的摩爾質(zhì)量,μg=0.028 kg/mol[8];壓縮空氣作為動力可取R=8.3 J/( mol·K);T= 300 K。
通過式(7)可以求得氣體質(zhì)量M,進(jìn)而根據(jù)式(6)可求得次要功系數(shù)φ值。
又有
(8)
因此由上述式(4)、(5)、(8)可組成氣體炮內(nèi)彈道方程組。
氣體炮的主要計(jì)算指標(biāo)如下:身管口徑D=25 mm,身管長度L=1.5 m,氣室初始容積V0=1 L,彈丸質(zhì)量md=0.02 kg,氣室初始壓力P0=9 MPa。利用MATLAB軟件,采用四階龍格-庫塔法[9],分別選用氮?dú)?、氦氣和氫?種不同的氣體進(jìn)行內(nèi)彈道發(fā)射性能計(jì)算,3種氣體的物性參數(shù)[10]如表1所示。
表1 3種氣體的物性參數(shù)
根據(jù)上述內(nèi)彈道方程,得到3種不同氣體狀態(tài)下彈丸出膛口的速度和膛內(nèi)壓力隨彈丸位移變化曲線。計(jì)算結(jié)果如圖2、3所示。
由圖可以得出,發(fā)射氣體分別為氮?dú)?、氦氣和氫氣,其他發(fā)射條件相同,彈丸位移1.5 m,此刻彈丸出膛口且速度分別為350.1,502.3,547.0 m/s;膛口壓力分別為3.5,4.1,4.1 MPa。由圖2可知發(fā)射氣體為氮?dú)鈺r,彈丸速度增加最慢,獲得初速最小,原因是氮?dú)獾哪栙|(zhì)量較大,具有相對穩(wěn)定的特性;發(fā)射氣體為氫氣時,彈丸可以獲得更高的初速,但是氫氣具有可燃易爆炸的特性,使用氫氣作為發(fā)射氣體危險性大;由圖3可以看出,氫氣和氮?dú)獾膲毫ψ兓€重合,這是因?yàn)閮煞N氣體的比熱比相同,根據(jù)上述氣體絕熱等熵過程方程可知兩種氣體壓力變化一致。氦氣作為惰性氣體,化學(xué)性質(zhì)不活潑,和氮?dú)庀啾龋獾拿芏刃?,因此在相同壓力下,氦氣的分子量更大,氦氣的膨脹特性好,彈丸獲得的初速更高,并且氦氣使用安全,因此可以優(yōu)先選用氦氣作為發(fā)射氣體。
根據(jù)上述氣體炮工作原理及發(fā)射性能的研究,研制了氣體炮的實(shí)驗(yàn)裝置,如圖4所示,實(shí)驗(yàn)裝置的參數(shù)如表2所示。
表2 實(shí)驗(yàn)裝置主要參數(shù)
實(shí)驗(yàn)用的發(fā)射氣體為氦氣,氦氣作為惰性氣體,化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定,其物性參數(shù)如表1所示。
與火炮相比,氣體炮壓力低、溫度低,不考慮火藥燒蝕的影響,彈丸的材料可以選用聚碳酸酯,這種材料力學(xué)性能良好;在寬廣的溫度范圍內(nèi)沖擊強(qiáng)度優(yōu)異;尺寸穩(wěn)定性高;耐熱性能好,抗蠕變性也較好[7]。與金屬的彈丸相比,聚碳酸酯材料的彈丸能夠減小彈帶與身管的摩擦,減小彈丸的質(zhì)量,提高彈丸初速。設(shè)計(jì)了兩種不同形狀的彈丸,如圖5所示。1#彈丸采用的較尖彈頭形狀,2#彈丸為半圓形彈頭。
兩種彈丸都設(shè)計(jì)有前部彈帶,中部為了減重減小了外徑,尾部為內(nèi)部中空外部略帶斜角,在高壓氣體作用下,向外張開,有利于閉氣。
彈丸膛口速度的測試采用光電靶,如圖6所示。光電靶的工作原理是彈丸飛過由照射光電管的光線所組成的光幕時,改變光電管上的受光量而產(chǎn)生電信號,并將電信號傳遞到光電靶所連接的控制裝置,經(jīng)過計(jì)算得到彈丸速度。
在初始壓力及其他發(fā)射條件不變的情況下,通過對兩種彈丸射擊實(shí)驗(yàn),得到彈丸射擊后的變化及彈丸散布情況如圖7、8所示。由圖可知,1#彈丸所采用的較尖的彈頭形狀,有利于降低氣動阻力,但飛行穩(wěn)定性變差,導(dǎo)彈丸散布較大;2#圓頭彈丸旋轉(zhuǎn)穩(wěn)定性好,彈丸散布小。
選用2#彈丸進(jìn)行不同壓力下的發(fā)射實(shí)驗(yàn),測得彈丸膛口速度,并將實(shí)驗(yàn)所得膛口速度與數(shù)值計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對比,如表3所示。
表3 初速結(jié)果對比
由表3可知,隨著氣室壓力的增加,彈后的氣體迅速膨脹,可以獲得較高的初速。通過實(shí)測彈丸速度與理論計(jì)算的彈丸速度對比,可以看出壓力越大,彈丸實(shí)測速度與理論計(jì)算速度一致性越好。分析其原因主要是隨著氣室壓力的增大,彈丸高速旋轉(zhuǎn)向前運(yùn)動,彈丸運(yùn)動穩(wěn)定性好,更加接近理論計(jì)算的值。
建立了氣體炮內(nèi)彈道模型,并進(jìn)行了內(nèi)彈道理論計(jì)算,研制了氣體炮實(shí)驗(yàn)裝置,進(jìn)行了氣體炮的發(fā)射實(shí)驗(yàn),得到以下結(jié)論:
1)設(shè)計(jì)了兩種不同的彈形,通過射擊實(shí)驗(yàn)獲得了射擊精度更好的彈形。
2)通過氣體炮的發(fā)射實(shí)驗(yàn),驗(yàn)證了氣體炮內(nèi)彈道方程的準(zhǔn)確性,為進(jìn)一步開展氣體炮相關(guān)研究提供了理論指導(dǎo)。