李宗民，李金松

(德州市水利工程施工與維修中心， 山東 德州 253014)

建國以來，國家十分重視水利工程建設，通過修建水庫、水閘、堤壩、渠道等各種水工建筑物進行水資源的調節(jié)和分配，對緩解我國水資源的時空分布不均問題起到了十分重要的作用[1]。在北方平原地區(qū)的水利工程建設過程中，為了擋水、引水或者泄水，經(jīng)常需要在河道或溝渠中修建多孔水閘[2]。這些水閘除了在泄洪和排澇時期，大部分時段都采用的是少數(shù)孔小開度的運用方式，在這種應用方式下，上游水流下泄過程中，往往會形成流速較高、能量集中的下泄水流， 與水閘下游造成極強的沖刷破壞作用，這些問題如不能妥善處理，往往會造成下游河床的嚴重沖刷以及折沖水流，從而威脅到兩岸建筑物的安全[3]。從具體的水流形態(tài)來看，在多孔水閘少數(shù)孔開啟的工況下，下泄水流的寬度相對較小，而隨著水體勢能轉化為動能，其流速會不斷加快，從而對下游產(chǎn)生比較嚴重的沖刷破壞。為了解決這一問題，就必須要在水閘的下游采取消能措施。另一方面，在多孔水閘少數(shù)孔開啟的情況下，水流流態(tài)會比較復雜，其質點會發(fā)生縱向、橫向和垂向位移，從而產(chǎn)生十分復雜的三元水躍，而并非簡單的二元水躍。但是，閘下消力池的設計一般都根據(jù)二元水躍進行計算，因此與實際水流流態(tài)不符，因此會造成閘后嚴重的沖刷破壞。針對這一問題，此次研究以具體工程為背景，設計出一種三道坎消力池，并通過模型試驗的方式驗證其消能效果。

1 試驗設計

1.1 工程背景

某水閘屬于控制性攔河建筑物，建成于1973年，主要用途為攔污、灌溉、防洪等。由于設計建設標準低和年久失修，損毀情況比較嚴重，不僅影響到其功能發(fā)揮，同時也帶來一定的防洪安全隱患，因此需要重建。按照工程的設計，重建后的水閘為7孔開敞式平底閘設計，閘門凈寬為8.0m，總長64.0m，高12.5m。在原工程設計中，水閘的下游為挖深式消力池，斜坡段長度為6.0m，水平段長度為13.0m，總長為19m。為了對比研究三道坎消力池的消能效果，設置等間距的三級消力坎，坎高為1.1m，坎頂寬為1.0m，間距均為6.0m，其設計示意圖如圖1所示。

圖1 三級消力坎設計方案示意圖

1.2 模型設計與制作

由于水閘的閘后流態(tài)比較復雜，為了保證試驗結果的科學性和準確性，需要保證模型與原水閘水力參數(shù)的一致性，因此需要按照幾何相似、運動相似和動力相似的原則進行物理試驗模型的設計[4]。鑒于幾何相似是運動相似和動力相似的前提，而同時保證水流運動過程中多種力的相似無疑是十分困難的，因此在試驗中可以將問題適當簡化，滿足主要作用力的相似性，因此模型試驗設計中僅需要保持和原水閘的佛汝德數(shù)相等即可[5]?；谏鲜鏊悸罚Ｐ偷膸缀伪瘸邽?∶100，流速比尺為1∶10，流量比尺為1∶100000，時間比尺為1∶10。

模型制作采用的是亞克力板，這種材料具有較高的透明度和抗老化性，綜合性能優(yōu)異[6]。按照幾何比尺換算，閘門寬為8cm、閘墩寬為1cm，下游為下降護坦式消力池，消力池斜坡段長6cm，坡度為1∶4，水平段長度為13cm。在模型制作和安裝過程中，制作和安裝精度均滿足SL 155—2012《水工模型試驗規(guī)程》。根據(jù)工程的平面圖以及地形圖上的設置三角網(wǎng)進行控制，利用全站儀進行控制點的釋放，在地形復雜的區(qū)域進行加密處理[7]。為了保證高速水流條件下水流流態(tài)的穩(wěn)定性，利用水準儀高程測量。模型系統(tǒng)通過水泵將下游蓄水池中的水抽到上游水箱，在閘門調節(jié)后下瀉至下游渠道，最終進入下游的蓄水池，從而實現(xiàn)水的循環(huán)。

1.3 試驗方法

此次模型試驗主要使用秒表、三角量水堰、GS- 5光柵水位儀等進行水位和流量測量的儀器。其中，秒表主要用于測量水流的時間，三角量水堰主要用于流量的測定，CS- 5光柵水位儀主要用于多點同步測量以及水位的記錄。

1.4 試驗工況

為了方便描述，試驗中對水閘閘孔進行編號，從左向右依次為1#、2#、3#、4#、5#、6#、7#。為了考慮閘門開度的影響，將閘門開度設置為1、2兩級，結合水閘的設計資料以及具體的使用要求，設計出不同開啟閘孔、不同閘門開度、不同消能設施相互組合的12種試驗工況，結果見表1。

表1 計算工況設計 單位：cm

2 試驗結果分析

2.1 急流段長度

在閘下消能設施中，急流段的長度是檢驗消能效果的重要指標。一般來說，如果效能設施中的急流段長度越長，就越會對下游造成比較嚴重的沖刷，破壞作用越明顯，因此消能效果也就越差[8]。利用構建的水工模型，對各個試驗工況進行試驗，并對試驗過程中的急流段長度進行測量和記錄，根據(jù)記錄的數(shù)據(jù)，統(tǒng)計獲得急流段長度，見表2。由表2中的數(shù)據(jù)可以看出，不同的消能方式對消能設施的急流段長度存在比較明顯的影響?？傮w來看，如果其他條件相同，三道坎消力池和普通的挖深式消力池相比，其急流段的長度明顯偏小。由此可見，采用三道坎消力池可以顯著縮小急流段的長度，減輕下瀉水流對下游海漫段的沖刷，消能效果更佳。

表2 不同試驗工況急流段長度 單位：cm

2.2 回流區(qū)長度

對多孔水閘而言，在少數(shù)孔小開度運行工況下，下瀉水流的能量相對比較集中，中間部位的水流流速明顯偏大[9]。在這種情況下，水閘消能設施部位的主流區(qū)和兩側水體之間存在明顯的速度差，因此會產(chǎn)生十分明顯的紊動剪切效應，最終使兩側的靜水區(qū)演變?yōu)榛亓鲄^(qū)，而回流區(qū)的水流又會對中間的主流產(chǎn)生明顯的擠壓作用，阻礙其向兩側橫向擴散，進而進一步惡化水流流態(tài)。由此可見，回流區(qū)長度也是評價消能設施消能效果的重要指標。試驗過程中對不同工況下的回流區(qū)長度進行測量，根據(jù)測量數(shù)據(jù)，繪制出如圖2所示的回流區(qū)長度變化曲線。由圖2可知，雖然不同工況下均有明顯的回流區(qū)存在，但是不同消力池結構設計方案對回流區(qū)的長度仍舊存在比較明顯的影響。具體來看，在相同的閘孔開啟方式下，三道坎消力池的回流區(qū)長度明顯偏小，究其原因，多道消力坎的存在能夠實現(xiàn)對回流的有效堵截，有利于水流向兩側擴散。因此，三道坎方案可以有效提升消力池的消能效果。

圖2 回流區(qū)長度變化曲線

2.3 斷面流速

斷面流速也是衡量消能效果的重要指標。研究中對工況11和工況12下的消力池流速進行測量，從測量結果中提取3個典型斷面的表層和底層流速，結果見表3。由表3可知，在0+15斷面，工況11和工況12的表層和底層最大流速值相差不大，而在0+30斷面和0+45斷面部位，采用三道坎消力池工況的表層和底層最大流速值明顯偏小。由此可見，采用該消力池設計方案，有助于控制和調整消力池內(nèi)的表層和底層流速，這對于減小水流對池底和下游海漫段的沖刷十分有利。

表3 斷面流速計算結果 單位：m/s

3 結語

此次研究以具體工程為背景，探討了水閘下游三道坎消力池的消能效果。結果顯示，與傳統(tǒng)的挖深式消力池相比，三道坎消力池設計方案的消能效果十分明顯，具有顯著的工程應用價值，建議在相關類似工程中設計使用。另一方面，此次研究僅就三道坎消力池和傳統(tǒng)挖深消力池的消能效果進行對比研究，驗證了三道坎消力池的工程應用價值。當然，消力坎本身的尺寸以及設置位置也會對消力池的消能效果產(chǎn)生顯著影響，在后續(xù)研究中需要在上述兩方面進行深入研究分析，獲得消力坎的最佳尺寸和布置位置，以便為工程應用提供更有效的支持。