吳金亮 王鐵軍 孫福 吳維光 張逢書 李釗大 宋峰

摘 要：采用Barmag環(huán)吹技術(shù)熔體直紡生產(chǎn)超細(xì)旦纖維，對(duì)133.3 dtex/144f細(xì)旦多孔聚酯預(yù)取向絲（POY）紡絲組件的設(shè)計(jì)和組裝工藝進(jìn)行了研究。理論和生產(chǎn)實(shí)踐表明：133.3 dtex/144f品種噴絲板直徑為88mm，孔排列成4圈時(shí)情況最佳;噴絲板微孔長(zhǎng)度為0.15mm 、微孔長(zhǎng)徑比選擇為3.33時(shí)比較合適;特殊設(shè)計(jì)的噴絲板山峰槽導(dǎo)流結(jié)構(gòu)，砂杯、導(dǎo)流板、分配板有效避免了組件內(nèi)部的死角，增強(qiáng)了熔體的混合效果;當(dāng)七層濾網(wǎng)規(guī)格為700目，搭配60目100 g金屬砂和80目200 g金屬砂時(shí)，組件的上機(jī)壓力為15.2MPa，上機(jī)成功率96.6%，使用周期45 d;實(shí)際生產(chǎn)中，組件預(yù)熱爐溫度設(shè)定為325℃，預(yù)熱時(shí)間為8 h并恒溫4 h，可以滿足生產(chǎn)需求。

關(guān)鍵詞：細(xì)旦多孔;噴絲板;組件壓力;金屬砂;過濾網(wǎng)

中圖分類號(hào)： TQ342

文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A

文章編號(hào)：1009-265X（2021）06-0049-06

收稿日期：2020-10-08 網(wǎng)絡(luò)首發(fā)日期：2021-04-15

基金項(xiàng)目：國(guó)家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃專項(xiàng)項(xiàng)目（2016YFB0302703）

作者簡(jiǎn)介：吳金亮（1976-），男，江西贛州人，高級(jí)工程師，主要從事新型纖維材料開發(fā)、功能性纖維、差別化纖維、復(fù)合纖維方面的研究。

通信作者：王鐵軍，E-mail：wangtiejun_wtj@163.com

Design of Barmag Ring Blowing Spinning Assembly of FineDenier Porous Polyester Pre-oriented Yarn

WU Jinliang1， WANG Tiejun1， SUN Fu2， WU Weiguang1，ZHANG Fengshu1， LI Zhaoda1， SONG Feng1

（1.Rongsheng Petuochemical Group Co. Ltd.， Hangzhou 311247， China;

2.College of Materials and Textiles， Zhejiang Sci-Tech University， Hangzhou 310018， China）

Abstract： An ultrafine denier fiber was produced by melt direct spinning with Barmag ring blowing technology， the design and assembly process of 133.3 dtex/144f fine denier porous polyester pre-oriented yarn （POY） spinning component were studied. The theory and production practice suggest that： the spinning condition is the best when the diameter of the spinneret of the 133.3 dtex/144f POY is 88mm， and the holes are arranged in 4 circles. The condition is suitable when the micropore length of spinneret is 0.15mm and the ratio of micropore length to diameter is 3.33. The specially designed groove diversion structure of spinneret， sand cup， guide plate and distribution plate can effectively avoid dead corners inside the assembly and promote the mixing effect of melt. When the mesh number of the seven-layer filter screen is 700， coupled with 100 g metal sand in mesh #60 and 200 g metal sand in mesh #80， the operating pressure of the assembly is 15.2MPa， the success rate is 97.6%， and the service life is up to 45 d. In practical production， when the preheating temperature is set to 325℃， the preheating time is 8h and the temperature is held for 4h， the production requirements can be met.

Key words： fine denier porous， spinneret， pressure of component; metal sand， filter screen

在熔體直紡的過程中，組件是被稱為紡絲心臟的核心部件。經(jīng)熔體管道輸送到箱體的聚酯熔體通過計(jì)量泵精確計(jì)量后在其內(nèi)部過濾、撕裂、混合，然后在穩(wěn)定的壓力下擠出成型[1-2]。不同類型的產(chǎn)品需要由不同規(guī)格的紡絲組件來實(shí)現(xiàn)。生產(chǎn)的品種越高端，對(duì)組件的要求就越高。超細(xì)旦纖維133.3 dtex/144f是近幾年才逐步實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)的功能性纖維，屬于纖維中的高端品種。因此在紡絲過程中，難度遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于常規(guī)的聚酯纖維。其組件的設(shè)計(jì)和裝配過程都有著特殊的要求，也可以說紡絲組件的優(yōu)化直接影響著紡絲工廠的生產(chǎn)狀況和產(chǎn)品品質(zhì)。本文重點(diǎn)闡述了有關(guān)Barmag環(huán)吹細(xì)旦多孔纖維133.3 dtex/144f紡絲組件的優(yōu)化過程，為紡絲工廠提供一定的依據(jù)。

1 實(shí) 驗(yàn)

1.1 設(shè)備和儀器

M3型超聲波清洗機(jī)（中國(guó)科學(xué)院上海聲學(xué)實(shí)驗(yàn)室），全自動(dòng)光學(xué)檢板儀（常州華紡紡織儀器有限公司），堿水洗保溫爐（鹽城華強(qiáng)化纖機(jī)械有限公司），真空清洗爐（江蘇自強(qiáng)化纖機(jī)械廠）。

1.2 清洗和組裝流程

組件殼、導(dǎo)流板、分配板→真空煅燒→人工刷洗→堿洗→超聲波清洗→烘干待組裝

噴絲板→真空煅燒→堿洗爐→人工清洗→超聲波清洗→壓縮空氣吹干→光學(xué)檢板→密封保存

組件殼→噴絲板→七層濾網(wǎng)→砂杯→三層濾網(wǎng)→金屬砂→三層濾網(wǎng)→分配板→導(dǎo)流板→壓圈

2 結(jié)果與討論

2.1 噴絲板孔徑和長(zhǎng)徑比的選擇

噴絲板是紡絲組件的最關(guān)鍵部件，在實(shí)際生產(chǎn)過程中噴絲孔的孔徑和長(zhǎng)徑比的選擇對(duì)產(chǎn)品品質(zhì)造成很大影響[3-4]。孔徑是指噴絲板微孔的直徑，長(zhǎng)徑比是指噴絲板微孔的高度和直徑的比。熔融紡絲過程中，熔體作為一種黏彈體，在經(jīng)組件紡絲的過程中，會(huì)產(chǎn)生很大的內(nèi)應(yīng)力，因此噴絲板的孔徑和長(zhǎng)徑比設(shè)計(jì)就顯得尤為重要，合適的孔徑和長(zhǎng)徑比可以有效地消除大部分內(nèi)應(yīng)力。減少初生纖維的擠出脹大效應(yīng)，提高成品絲的品質(zhì)。一般單纖越細(xì)，孔徑越小，同時(shí)長(zhǎng)徑比就應(yīng)該越大。133.3 dtex/144f品種屬于多孔超細(xì)旦絲，如果孔徑設(shè)計(jì)的不合適，長(zhǎng)徑比太大會(huì)造成剪切速率不良、噴絲板的清洗困難等弊端，組件的上機(jī)成功率會(huì)很低。一般來說，在充分考慮操作便利的情況下，通過紡絲生產(chǎn)過程中剪切速率和噴頭拉伸比的計(jì)算來設(shè)計(jì)合適的孔徑和長(zhǎng)徑比。一般情況下，規(guī)?；a(chǎn)超細(xì)旦聚酯與取向纖維時(shí)剪切速率應(yīng)控制在12000 S-1左右，噴頭拉伸控制在250以下。通過式（1）計(jì)算133.3 dtex/144f的剪切速率：

式中：為剪切速率，S-1;Q為通過噴絲板熔體的質(zhì)量流量，g/s;ρ為熔體密度（聚酯熔體為1.17 g/cm3）;n為噴絲板的孔數(shù);R為噴絲孔的半徑，cm。

當(dāng)紡絲速度為2850 m/min ，纖度為133.3 dtex，泵供量Q為0.63317 g/s。所以當(dāng)R為0.0075mm時(shí)，剪切速率為11342.14 S-1。

在此條件下，通過式（2）計(jì)算出初生纖維的噴出速度：

式中：v0為初生纖維噴出速度，cm/s;Q為通過噴絲板熔體的質(zhì)量流量，g/s;ρ為熔體密度（聚酯熔體為1.17g/cm3），g/cm3;n為噴絲板的孔數(shù);R為噴絲板孔的半徑，cm。

當(dāng)泵供量Q為0.63317 g/s， R為0.0075cm時(shí)，初生纖維的噴出速度v0為21.27cm/s。

在此條件下，通過式（3）計(jì)算出初生纖維的噴頭拉伸比：

式中：DR為噴頭拉伸比;vL為紡絲速度，m/min;v0為噴出速度，m/min。

當(dāng)紡絲速度vL為2850 m/min，v0為1.27599 m/min（由21.27cm/s換算）時(shí)，可以計(jì)算出其的噴頭拉伸比DR為223.36，小于250。

由上述計(jì)算可知，當(dāng)孔半徑為0.0075cm時(shí)，剪切速率為11342 S-1，噴頭拉伸比DR為223.4。適合生產(chǎn)133.3 dtex/144f 聚酯預(yù)取向絲細(xì)旦多孔品種。在大生產(chǎn)中，為了降低清洗難度，同時(shí)又能夠有效釋放熔體在噴絲板擠出時(shí)的內(nèi)應(yīng)力，選擇微孔高度為0.5mm，長(zhǎng)徑比為3.33。圖1為在此理論計(jì)算的基礎(chǔ)上設(shè)計(jì)的噴絲板單孔截面圖。

2.2 噴絲板直徑、噴絲孔的排列方式的設(shè)計(jì)

聚酯纖維的孔數(shù)不同、纖度不同，噴絲板的直徑（簡(jiǎn)稱板徑）自然就不同。一般情況孔數(shù)越多，纖度越大，板經(jīng)就越大。但板經(jīng)過大，熔體流量不足，會(huì)使得板面受熱不勻。如果板經(jīng)過小，會(huì)導(dǎo)致組件腔內(nèi)容量無法滿足要求，同時(shí)產(chǎn)生無法合理排列微孔的問題[5-7]。133.3 dtex/144f品種還需要考慮熔體進(jìn)入組件內(nèi)部后，熔體作用在噴絲板上壓力分布均勻性問題。根據(jù)流體力學(xué)中黏彈流體在壓力作用下的流動(dòng)原理，把噴絲板的受力面設(shè)計(jì)成特殊的山峰型溝槽結(jié)構(gòu)。如圖2所示，為了避免噴絲板中間留白部分產(chǎn)生熔體死角，將其設(shè)計(jì)成中心高、邊緣低，同時(shí)把噴絲孔的上部導(dǎo)流部分設(shè)計(jì)成互通的環(huán)形導(dǎo)流槽，這樣的結(jié)構(gòu)使熔體在壓力的作用下，中間部分的熔體均勻的向噴絲板四周的導(dǎo)流溝槽擴(kuò)散，然后沿著導(dǎo)流槽進(jìn)入噴絲孔，有效地避免了熔體死角的形成。

常規(guī)噴絲板孔的排列方式大體上分為同心圓分布、菱形分布、星形分布和環(huán)形交錯(cuò)分布等[8-10]。EVO環(huán)吹風(fēng)這樣的冷卻形式比較適合做超細(xì)旦品種，冷卻風(fēng)均勻的從圓周方向吹向初生纖維，使其均勻冷卻固化，有效減少絲束驟冷所帶來的皮芯效應(yīng)。因此從133.3 dtex/144f品種的冷卻方式看，以環(huán)形交錯(cuò)排列同時(shí)中間部分留有空白的排列方式能最大限度的發(fā)揮Barmag環(huán)吹風(fēng)的冷卻效果。噴絲孔排列狀態(tài)的臨界值是在實(shí)驗(yàn)中確定，孔的間隔存在最小值，孔的圈數(shù)存在最大值。實(shí)踐表明最小間距為2.2～2.3mm，最大圈數(shù)為10圈。133.3 dtex/144f品種應(yīng)該在此范圍內(nèi)確定噴絲板直徑和孔排列圈數(shù)。根據(jù)設(shè)備狀況和生產(chǎn)需求，當(dāng)箱體溫度為292℃時(shí)，設(shè)計(jì)了如表1所示的幾組試驗(yàn)，對(duì)比選出最佳方案。

表1的數(shù)據(jù)表明，133.3 dtex/144f作為細(xì)旦多孔品種，噴絲板直徑和孔排列情況對(duì)組件使用周期和生產(chǎn)狀況都有明顯地影響。如圖3所示，生產(chǎn)實(shí)踐表明，該品種噴絲板直徑為88mm，中心留白部分為50mm，噴絲孔排列成4圈，由內(nèi)到外分別為30孔、34孔、38孔、42孔，每圈的孔數(shù)均勻分布。上機(jī)后板面溫度為290℃，從生產(chǎn)現(xiàn)場(chǎng)觀察，Barmag環(huán)吹風(fēng)筒內(nèi)的絲束最穩(wěn)定，最大限度地發(fā)揮了Barmag環(huán)吹均勻冷卻的效果。同時(shí)組件使用周期為45 d，優(yōu)等品為97.5%，滿足生產(chǎn)需求。

2.3 導(dǎo)流板、分配板、砂杯的設(shè)計(jì)

砂杯、導(dǎo)流板、分配板是組件內(nèi)部可以重復(fù)使用的部件。這3個(gè)部件的設(shè)計(jì)對(duì)組件內(nèi)部是否存在死

角及熔體的混合效果有重要影響。第一，把導(dǎo)流板設(shè)計(jì)成一種獨(dú)特的內(nèi)凹型喇叭口，在熔體出口附近設(shè)計(jì)三道環(huán)狀溝槽，對(duì)熔體起到緩沖穩(wěn)定作用。當(dāng)熔體自喇叭口進(jìn)入組件內(nèi)腔經(jīng)過緩沖后沿著導(dǎo)流板均勻向圓周方向擴(kuò)散，成均勻的膜狀填充，保證了組件內(nèi)各點(diǎn)壓力的均衡。第二，把分配板設(shè)計(jì)成中間厚邊緣薄的結(jié)構(gòu)，邊緣設(shè)計(jì)成鋸齒狀，熔體沿著導(dǎo)流板流到底部后，再沿著邊緣的鋸齒狀通道流入砂杯內(nèi)部，減少內(nèi)部壓力不勻和內(nèi)部死角的形成。第三，常規(guī)纖維的砂杯底部都設(shè)計(jì)成直孔，這樣的設(shè)計(jì)對(duì)清洗有利。但弊端是當(dāng)噴絲板直徑大、孔數(shù)多時(shí)，直孔設(shè)計(jì)容易在組件內(nèi)部產(chǎn)生死角，不但會(huì)影響組件的正常使用而且對(duì)產(chǎn)品品質(zhì)產(chǎn)生不良影響，比如產(chǎn)生柱頭絲、弱絲、飄絲等問題。把砂杯設(shè)計(jì)成由內(nèi)向外傾斜的15°斜孔，有效地避免了內(nèi)部死角的產(chǎn)生，充分保證了熔體到噴絲板上各噴絲孔入口處的熔體壓力均勻性，保證整束纖維中單纖的一致性，有效提升了聚酯預(yù)取向絲產(chǎn)品品質(zhì)。圖4為生產(chǎn)133.3 dtex/144f 品種時(shí)使用的導(dǎo)流板、分配板、砂杯實(shí)物圖。

2.4 組件壓力計(jì)算、金屬砂配比 、濾網(wǎng)規(guī)格的選擇

組件的初始?jí)毫σ话阈枰M(jìn)行理論計(jì)算，然后根據(jù)計(jì)算結(jié)果合理設(shè)計(jì)試驗(yàn)，再根據(jù)實(shí)際生產(chǎn)情況選擇最優(yōu)的組合。紡絲組件的初始?jí)毫σ话阍诮M件的入口處測(cè)量，初始?jí)毫τ糜诳朔M件內(nèi)部各部分產(chǎn)生的阻力。因此初始?jí)毫?yīng)等于熔體經(jīng)過分配板的壓力損失（P1）、濾網(wǎng)的壓力損失（P2）、金屬砂的壓力損失（P3）之和。用式（5）—式（7）表示。

式中：P0為紡絲組件初始?jí)毫?，其值等于組件入口處測(cè)量的壓力;Pi為熔體通過紡絲組件中第i個(gè)內(nèi)件的壓力損失。

式中：μ為熔體動(dòng)力黏度，240Pa·s;L為分配板孔高，m;n為修正系數(shù)2.9;D為分配板單孔孔徑，m;Q1為分配板單孔熔體流量，0.64×10-8m3/s。計(jì)算可知P1=0.14MPa。

式中：α為過濾網(wǎng)網(wǎng)孔間距，m;d為濾網(wǎng)網(wǎng)絲的直徑，m; μ為熔體動(dòng)力黏度，240Pa·s;Q為熔體總體積流量，0.54×10-6m3/s;F為濾網(wǎng)總的通孔面積，m2。計(jì)算可知，P2=3.25MPa。

式中：e為金屬砂毛細(xì)孔深度，m;Ф為金屬砂球形度;μ為熔體動(dòng)力黏度，240Pa·s;ε為金屬砂孔隙率;Vs為熔體在金屬砂中流動(dòng)速度，m/s;L為金屬砂厚度，m;X為金屬砂直徑，m。

計(jì)算可知，P3=8.47MPa，故組件初始?jí)毫s為P0=P1+2P 2+P3=15.11MPa。

由以上計(jì)算可知，組件的初始?jí)毫χ饕脑跒V網(wǎng)和金屬上。組件內(nèi)部的密封材料、不銹鋼

金屬砂、濾網(wǎng)等屬于一次性濾材。其中不銹鋼金屬砂和濾網(wǎng)的功能主要有兩點(diǎn)：第一，對(duì)熔體進(jìn)行撕裂、過濾、增壓、分配、剪切等作用。第二，當(dāng)熔體通過時(shí)建立起紡絲生產(chǎn)所必需的組件壓力。如何選擇合適的濾網(wǎng)與不銹鋼金屬砂就顯得至關(guān)重要。在生產(chǎn)133.3 dtex/144f 時(shí)，對(duì)熔體在組件內(nèi)建立壓力和過濾性能影響最大的是噴絲板上方的七層濾網(wǎng)和金屬砂。根據(jù)前面的理論計(jì)算，設(shè)計(jì)了多組七層濾網(wǎng)和金屬砂組合試驗(yàn)（表2），最終找出合適的搭配方案。

實(shí)際生產(chǎn)表明，兩種不同規(guī)格的金屬砂同時(shí)使用對(duì)熔體的混合和撕裂效果要優(yōu)于單一品種的金屬砂[11-13]。表2的數(shù)據(jù)說明，當(dāng)七層濾網(wǎng)規(guī)格為700目搭配60目100 g和80目200 g金屬砂時(shí)，組件的上機(jī)壓力為15.2MPa，上機(jī)成功率達(dá)到96.6%，使用周期為45 d，滿足了規(guī)模化生產(chǎn)要求。

2.5 組件上機(jī)溫度、使用周期的控制

組件在上機(jī)使用前，必須經(jīng)過預(yù)熱爐預(yù)熱。組件上機(jī)后其自身的溫度和正常的紡絲箱體溫度在經(jīng)過一段時(shí)間后會(huì)達(dá)到平衡，但不是相同[14]。正常情況下組件內(nèi)噴絲板的表面溫度要略低于箱體的溫度2℃左右。在達(dá)到平衡時(shí)間之前的成品無法保證其正常的物理和化學(xué)性能，其強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率、條干會(huì)產(chǎn)生較大差異，從而對(duì)后加工生產(chǎn)拉伸變形絲（DTY）的物理性能及染色均勻性產(chǎn)生影響。組件的平衡時(shí)間越短對(duì)紡絲而言就越有利，可以降低廢品率，提升優(yōu)等品率。經(jīng)過實(shí)際測(cè)量，組件預(yù)熱爐出爐至安裝到箱體的過程中持續(xù)時(shí)間約6 min。運(yùn)輸過程有保溫的情況下，組件溫度出預(yù)熱爐后每分鐘下降約4～5℃。而在紡制133.3 dtex/144f品種時(shí)需要的箱體溫度為292℃。因此設(shè)定的預(yù)熱溫度為325℃。上機(jī)后實(shí)測(cè)組件的溫度為294℃，比紡絲箱體溫度略高。實(shí)測(cè)可知，組件溫度在7 min左右就與箱體溫度達(dá)到平衡。如果組件溫度過高，會(huì)使得平衡時(shí)間延長(zhǎng)。還會(huì)造成熔體黏度下降、實(shí)際生產(chǎn)中會(huì)出現(xiàn)彎頭絲、黏板等異常情況，不利于紡絲鏟板、清板作業(yè)。組件預(yù)熱溫度過低，或者受熱不勻的組件上機(jī)，則熔體在進(jìn)入組件后會(huì)快速降溫，造成黏度和流動(dòng)性不良，壓力快速升高，出現(xiàn)注頭絲、硬頭絲等異?，F(xiàn)象，影響組件正常吐出成纖，嚴(yán)重時(shí)組件壓力急速上升，存在安全隱患，比如引起紡絲箱體內(nèi)熔體分配管變型或爆裂現(xiàn)象，在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)杜絕這類問題。

生產(chǎn)實(shí)踐表明，當(dāng)組件在預(yù)熱爐中的時(shí)間達(dá)到8 h以上，并恒溫4 h，符合使用需求。低于8 h會(huì)使組件內(nèi)外各點(diǎn)溫度不勻。組件上機(jī)前應(yīng)先抽樣實(shí)測(cè)確認(rèn)符合要求后在進(jìn)行上機(jī)作業(yè)。需要注意的是在大生產(chǎn)中，組件的使用周期需要根據(jù)升壓情況和生產(chǎn)狀況來決定組件周期，按箱體管道和組件的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)，應(yīng)控制組件下機(jī)壓力不超過20MPa，組件上下機(jī)的壓差小于2MPa。優(yōu)選組件濾材，進(jìn)行合適的搭配，組件上機(jī)初始?jí)毫刂圃?5MPa左右，下機(jī)時(shí)組件壓力16.8MPa左右，以保證整個(gè)組件周期內(nèi)的聚酯預(yù)取向絲產(chǎn)品物理性能的一致性，期間組件的使用周期為45 d。

3 結(jié) 論

本文采用Barmag環(huán)吹技術(shù)熔體直紡生產(chǎn)超細(xì)旦纖維，對(duì)133.3 dtex/144f細(xì)旦多孔聚酯預(yù)取向絲（POY）紡絲組件的設(shè)計(jì)和組裝工藝進(jìn)行了分析，得出的結(jié)果主要有：

a）生產(chǎn)實(shí)踐表明，133.3 dtex/144f POY品種噴絲板直徑為88mm，噴絲板受力面設(shè)計(jì)成特殊的中間留白的山峰型溝槽結(jié)構(gòu)，噴絲孔排列成4圈，使用效果最佳。

b）理論計(jì)算可知，噴絲板微孔長(zhǎng)度為0.15mm 時(shí)比較合適。實(shí)際考慮清洗難度，同時(shí)又能夠有效釋放熔體擠出時(shí)的內(nèi)應(yīng)力，微孔長(zhǎng)徑比選擇為3.33。根據(jù)133.3 dtex/144f POY產(chǎn)品特點(diǎn)設(shè)計(jì)了砂杯、導(dǎo)流板、分配板這三個(gè)部件的結(jié)構(gòu)，有效避免了組件內(nèi)部的死角，增強(qiáng)了熔體的混合效果。

c）兩種規(guī)格金屬砂同時(shí)使用時(shí)的熔體混合撕裂效果優(yōu)于單一規(guī)格金屬砂。實(shí)踐表明，當(dāng)7層濾網(wǎng)規(guī)格為700目搭配60目100 g金屬砂和80目200 g金屬砂時(shí)，組件的上機(jī)壓力為15.2MPa，上機(jī)成功率達(dá)到96.6%，使用周期為45 d，滿足了規(guī)模化工業(yè)生產(chǎn)要求。

d）生產(chǎn)133.3 dtex/144f POY品種時(shí)，組件預(yù)熱爐溫度為325℃，預(yù)熱時(shí)間為8 h以上，并恒溫4 h，可以滿足生產(chǎn)需求。

參考文獻(xiàn)：

[1]高志勇，于麗娜，許睿哲. 紡絲組件結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及阻力計(jì)算[J]. 聚酯工業(yè)，2013，26（3）：59-62.

[2]魏艷紅，劉新金，謝春萍，等.幾種差別化聚酯纖維的結(jié)構(gòu)與性能[J].紡織學(xué)報(bào)，2019，40（11）：13-19.

[3]方千瑞，周先何， 劉煥強(qiáng)，等. 紡絲組件上機(jī)成功率的改進(jìn)[J]. 聚酯工業(yè)，2017，30（5）：43-48.

[4]GAO J，JIN Z F，PAN Z Y.Depolymerization of poly（trimethylene terephthalate）in hot compressed water at 240～320℃ [J].Polymer Degradation and Stability，2012，97（9）：1838-1843.

[5]韓霞，趙式英.紡絲組件中噴絲板孔結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)與熔體流動(dòng)分析[J].北京服裝學(xué)院學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2011，31（1）：50-54，64.

[6]郭成越，方千瑞，李岳春，等.熔體直紡275dtex/288根細(xì)旦滌綸POY生產(chǎn)工藝[J].絲綢，2014，51（6）：1-5.

[7]王永恒， 石彩杰， 崔再治. 噴絲板的設(shè)計(jì)[J]. 聚酯工業(yè)，2006，19（3）：27-30.

[8]姬洪，張陽(yáng)，陳康，等.基于動(dòng)力學(xué)特性的黑色高強(qiáng)聚酯工業(yè)絲研發(fā)[J].紡織學(xué)報(bào)，2020，41（4）：1-8.

[9]張逢書，李釗大，宋峰，等.滌綸纖維表面改性處理[J].石化技術(shù)，2019，26（6）：321-322.

[10]徐光華，王鐵軍，黃喬波，等.一步法120dtex/112f滌綸混纖絲工藝探討[J].合成纖維，2020，49（5）：13-15，19.

[11]林啟松，江力，汪凱，等.新型改性聚酯的制備及其性能[J].紡織學(xué)報(bào)，2018，39（8）：22-26.

[12]謝尚財(cái)，李岳春，顧建慶，等.紡絲組件問題在長(zhǎng)絲生產(chǎn)過程中的探討[J].合成纖維，2020，49（8）：34-37.

[13]汪麗霞，張凱，劉青.我國(guó)差別化滌綸長(zhǎng)絲發(fā)展近況及發(fā)展趨勢(shì)[J].聚酯工業(yè)，2017，30（3）：1-7.

[14]吳金亮，張逢書，盧慶豐，等. 熔體直紡低收縮率滌綸 FDY 生產(chǎn)工藝[J].絲綢， 2016，53（7）：23-26.