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        多級(jí)噴霧閃蒸海水淡化系統(tǒng)性能分析及響應(yīng)面優(yōu)化研究

        2021-11-26 01:36:14蔡本安郭民承車勛建蔡偉華
        化工學(xué)報(bào) 2021年11期
        關(guān)鍵詞:閃蒸淡化液滴

        蔡本安,郭民承,車勛建,蔡偉華

        (東北電力大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院,吉林省吉林市132012)

        引 言

        隨著對(duì)人為碳排放和全球變暖的關(guān)注,基于可持續(xù)和可再生能源的脫鹽方法受到重新審視。因此,利用低品位熱能進(jìn)行海水淡化的傳統(tǒng)熱力工藝成為當(dāng)下所重視的課題[1]。近幾年來,噴霧閃蒸技術(shù)逐漸成為專家學(xué)者重點(diǎn)研究的對(duì)象。周華等[2]對(duì)旋芯試噴嘴噴出的霧粒的運(yùn)動(dòng)速度和平均直徑大小進(jìn)行研究,得到了微米級(jí)的霧粒直徑。曹天義等[3]研究了閃蒸室內(nèi)部多孔板的幾何參數(shù)、平均Reynolds 數(shù)對(duì)壓損系數(shù)的影響。Duan 等[4-5]采用無網(wǎng)格移動(dòng)粒子法(MPS)對(duì)高溫高壓噴射閃蒸中的射流長度進(jìn)行計(jì)算,發(fā)現(xiàn)射流長度隨過熱度增加而減小。季璨等[6-7]基于新型高溫高壓噴霧閃蒸實(shí)驗(yàn)臺(tái),發(fā)現(xiàn)閃蒸蒸汽流量隨初始溫度的提高而增大,隨閃蒸壓力的提高而減小。Wu 等[8-9]利用擴(kuò)散模型分別計(jì)算了閃蒸過程中液滴溫度及液滴直徑隨時(shí)間的變化規(guī)律。Hosseini 等[10]在理論和實(shí)驗(yàn)技術(shù)基礎(chǔ)上研究了新型真空噴霧閃蒸淡化器的性能,進(jìn)行了理論蒸發(fā)率和中心線溫度變化的實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證。劉炅輝等[11]探討了不同噴嘴孔徑對(duì)相變噴霧冷卻性能的影響,找到一個(gè)使臨界熱通量達(dá)到最大的噴嘴孔徑。Ezzat 等[12]通過亞音速蒸汽噴射器研究蒸汽夾帶率和蒸餾水生產(chǎn)率對(duì)蒸發(fā)性能的影響。周少祥[13]根據(jù)多級(jí)閃蒸的工作特點(diǎn),演算得到一種新的太陽能多級(jí)閃蒸(MSF)系統(tǒng)蒸發(fā)裝置的設(shè)計(jì)方法。嚴(yán)俊杰等[14]將傳統(tǒng)的多級(jí)閃蒸海水淡化系統(tǒng)與低溫多效蒸餾技術(shù)結(jié)合,提高了淡水的生產(chǎn)效率。Alsehli 等[15]提出了一種能夠連續(xù)運(yùn)行的、集熱器面積小的MSF海水淡化新設(shè)計(jì)。

        與其他傳統(tǒng)海水淡化技術(shù)相比,MSF 工藝特別適合于大型化,目前單機(jī)最大生產(chǎn)能力可達(dá)9×104t/d;另外MSF 工藝設(shè)備運(yùn)行維護(hù)相對(duì)簡(jiǎn)單,技術(shù)安全度是所有海水淡化工藝技術(shù)中最高的。但是MSF系統(tǒng)操作溫度高,最高蒸發(fā)溫度(TBT)可達(dá)120℃[1],因而設(shè)備材料易腐蝕,且發(fā)生腐蝕穿孔時(shí),冷凝管內(nèi)海水外泄造成污染;運(yùn)行過程中需要大量海水在系統(tǒng)內(nèi)循環(huán),導(dǎo)致泵的動(dòng)力消耗大。崔夏菁[16]發(fā)明了一種多效蒸餾多級(jí)閃蒸太陽能海水淡化方法,通過淋滴的方式進(jìn)行蒸餾與閃蒸,該方法操作溫度低、耗功小,但其設(shè)備運(yùn)行時(shí)仍會(huì)產(chǎn)生一定程度的污垢。

        為解決當(dāng)前MSF 存在的高溫易腐蝕、高能耗等問題,提高海水淡化工藝效率,Chen 等[17]提出了一種噴霧輔助低溫脫鹽技術(shù),本文在其基礎(chǔ)上,研究該系統(tǒng)運(yùn)行級(jí)數(shù)和頂值鹽水溫度對(duì)閃蒸效果和效率的影響;采用基于運(yùn)行條件和輸入變量的響應(yīng)面優(yōu)化方法獲得最佳運(yùn)行條件,以最大限度地提高淡水產(chǎn)量和質(zhì)量,降低海水淡化過程中系統(tǒng)的能源消耗。

        1 系統(tǒng)與模型

        1.1 系統(tǒng)描述

        本系統(tǒng)由太陽能集熱器、多級(jí)噴霧閃蒸系統(tǒng)組成,每一級(jí)包括噴霧蒸發(fā)器和噴霧冷凝器,閃蒸室和冷凝室由除霧器連接,將蒸汽夾帶的液滴捕集下來。系統(tǒng)原理如圖1所示。太陽能集熱器將太陽輻射能轉(zhuǎn)化為熱能,通過換熱器為預(yù)熱海水提供能量。

        圖1 系統(tǒng)原理圖Fig.1 System schematic diagram

        海水流經(jīng)換熱器,溫度升高達(dá)到頂值鹽水溫度,通過噴嘴注入減壓閃蒸室內(nèi)進(jìn)行閃蒸,部分海水閃蒸汽化變成蒸汽通過除霧器流入冷凝室,剩下的低溫海水在較低的壓力下注入第二級(jí)閃蒸室。該過程在逐漸降低的壓力和溫度條件下重復(fù)進(jìn)行,最后對(duì)流出的高濃度低溫海水進(jìn)行處理。冷卻水從末級(jí)注入,冷卻液化流入的蒸汽,到達(dá)冷凝室底部的冷卻水以較高的溫度和壓力注入前一級(jí)冷凝室,再次過冷并重復(fù)直接接觸的冷凝過程。最后混合著蒸餾水的冷卻水從第一級(jí)冷凝室流出,從而達(dá)到淡化的目的。

        1.2 數(shù)學(xué)模型

        為了簡(jiǎn)化計(jì)算過程,做出如下假設(shè):(1)每階段海水物性由該階段的平均溫度和鹽濃度計(jì)算得出;(2)系統(tǒng)絕熱,與環(huán)境的熱損失忽略不計(jì);(3)閃蒸室中產(chǎn)生的蒸汽為理想氣體(不含含鹽液滴);(4)蒸發(fā)和冷凝引起的液滴直徑變化忽略不計(jì)。

        從能量守恒的角度,得到液滴達(dá)到熱平衡狀態(tài)后的溫度變化:

        由于液滴半徑很小,使用前向差分法簡(jiǎn)化液滴表面徑向密度梯度和溫度梯度:

        將式(2)、式(3)代入式(1)得液滴溫度變化描述為[9]:

        液滴半徑變化由蒸發(fā)速率和碰撞速率化簡(jiǎn)計(jì)算得出[9]:

        液滴蒸發(fā)時(shí)的汽化潛熱如式(6)所示[18]:

        飽和蒸氣壓如式(7)所示[19]:

        液滴在給定軸向距離下的停留時(shí)間為:

        由于液滴落到閃蒸室底部時(shí)是完全混合的,因此流入下一級(jí)的液體溫度可以表示為:

        獲得液滴溫度后,體積無量綱溫差定義為:

        式中,Tel,i為閃蒸室流入溫度;Tel,i+1為閃蒸室流出溫度;Tev,i為閃蒸室蒸汽溫度。

        同理可獲得冷凝室內(nèi)的液滴溫度、半徑變化情況,計(jì)算所得到的體積無量綱溫差如下:

        式中,Tcv,i為冷凝室蒸汽溫度;Tcl,i為冷凝室流出溫度;Tcl,i+1為冷凝室流入溫度。

        冷凝室中蒸汽的冷凝溫度低于相應(yīng)閃蒸室中的蒸汽溫度,這是由溶解鹽引起的海水沸點(diǎn)升高以及沿除霧器的壓降引起的溫度下降造成的。

        式中,BPEi為受海水溫度和鹽度影響的沸點(diǎn)升高值[20],函數(shù)關(guān)系基于海水的溫度與鹽度;Tloss,i為除霧器的溫度損失[21]:

        閃蒸室和冷凝室的溫度變化可由無量綱溫差計(jì)算獲得。第一級(jí)閃蒸室入口處的流體溫度為頂值鹽水溫度,末級(jí)冷凝室入口處的流體溫度為輸入的冷卻水溫度。

        為簡(jiǎn)化計(jì)算,忽略蒸發(fā)引起的熱損失和進(jìn)料流量的變化,由閃蒸室和冷凝室的能量平衡得到瞬時(shí)生產(chǎn)率:

        式中,cpel,i為海水比熱容;cpcl,i為水的比熱容;hfg,i為蒸發(fā)、液化潛熱[22]:

        在閃蒸室中,進(jìn)料水的流量由于蒸發(fā)而下降;而在冷凝室中,蒸汽液化形成水,冷卻水流量反而增加。因此,每個(gè)發(fā)生室內(nèi)的質(zhì)量平衡記為:

        由于閃蒸得到的蒸汽被認(rèn)為是無鹽的,所有溶解的鹽留在蒸發(fā)器側(cè),因此鹽平衡記為:

        式中,mel,i+1為閃蒸室流出流量;mcl,i+1為冷凝室流入流量;Sl,i為流入的海水濃度;Sl,i+1為流出的海水濃度。

        性能比(PR)是評(píng)價(jià)熱淡化裝置性能的常用參數(shù)之一,性能比越大,表明系統(tǒng)性能越好,其定義為生產(chǎn)率與加熱蒸汽流量的比值:

        式中,D為總體生產(chǎn)率:

        使用總能耗[23](STEC)作為評(píng)估能源消耗的指標(biāo),其可表示為比耗熱量與比耗電量之和:

        2 計(jì)算方法與模型驗(yàn)證

        采用Python 語言進(jìn)行編程,對(duì)液滴傳熱和傳質(zhì)的微分方程進(jìn)行求解以獲得液滴溫度與尺寸變化,采用逐級(jí)迭代的方法求解每級(jí)的能量和質(zhì)量平衡方程,利用if判斷條件對(duì)蒸汽溫度值進(jìn)行替代,得到各項(xiàng)數(shù)值變化最終計(jì)算性能指標(biāo)。

        為驗(yàn)證數(shù)學(xué)模型的有效性,本文將噴霧蒸發(fā)冷卻模型計(jì)算獲得的結(jié)果與文獻(xiàn)[24-27]中的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比,選取不同的海水溫度、過熱度、液滴速度進(jìn)行驗(yàn)證。圖2、圖3 為θe,i、θc,i的計(jì)算結(jié)果與多組實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比,大部分測(cè)點(diǎn)計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)吻合較好。

        圖2 θe,i結(jié)果驗(yàn)證Fig.2 Verification of θe,i

        圖3 θc,i結(jié)果驗(yàn)證Fig.3 Verification of θc,i

        3 結(jié)果與討論

        3.1 計(jì)算結(jié)果分析

        本文研究了噴霧閃蒸海水淡化系統(tǒng)在確定級(jí)數(shù)、不同冷卻水進(jìn)口流量和不同TBT 條件下的各項(xiàng)參數(shù)的變化情況。閃蒸室和冷凝室的入口參數(shù)分別為海水和冷卻水的流入條件。系統(tǒng)計(jì)算所用參數(shù)為:頂值鹽水溫度343 K、海水進(jìn)口溫度303 K、海水進(jìn)口流量10 kg/s、海水濃度0.035 kg/kg、冷卻水進(jìn)口溫度303 K、冷卻水進(jìn)口流量9.5 kg/s。參數(shù)范圍如表1所示。

        表1 計(jì)算參數(shù)Table 1 Calculation parameters

        圖4為每級(jí)給水和冷卻水溫度的具體數(shù)值。如圖所示,兩種溫度隨級(jí)數(shù)變化呈線性下降,MSF 系統(tǒng)有相似工藝流程[28],可知本系統(tǒng)得出的溫度變化趨勢(shì)符合實(shí)際變化。圖5顯示每一級(jí)中生產(chǎn)率與海水濃度變化情況,由于閃蒸室中給水的蒸發(fā)和冷凝室中蒸汽的液化,每級(jí)中給水流量減少、冷卻水流量增加,所以生產(chǎn)率沿級(jí)數(shù)逐漸減少,而海水鹽度由于液體蒸發(fā)沉積略增加。

        圖4 不同級(jí)數(shù)下的蒸發(fā)室和冷凝室溫度Fig.4 Temperature of evaporation chamber and condensation chamber under different stages

        圖5 不同級(jí)數(shù)下的產(chǎn)量和鹽度Fig.5 Productivity and salinity under different stages

        圖6為不同冷卻水進(jìn)口流量下性能比和總能耗的變化情況,從圖中可以看出,隨著冷卻水進(jìn)口流量的增加,性能比顯著增大,當(dāng)流量接近11 kg/s 時(shí),性能比達(dá)到最大值然后下降。而總能耗在一直降低。由性能比定義可知冷卻水進(jìn)口流量影響生產(chǎn)率,導(dǎo)致PR 值有所增加,但由于每級(jí)冷凝室出口溫度的影響,使得PR 值達(dá)到峰值后降低。因此,接近給水流量的冷卻水進(jìn)口流量是最佳的,該工況下的生產(chǎn)率和冷卻水出口溫度使系統(tǒng)運(yùn)行效率達(dá)到最高。

        圖6 不同冷卻水流量下的性能比和總能耗Fig.6 Performance ratio and total energy consumption under different cooling water flow

        圖7 為不同頂值鹽水溫度下的產(chǎn)量和性能比,從圖中可以看出,隨著TBT 的增加,系統(tǒng)的生產(chǎn)率和性能比提高。當(dāng)TBT 為363 K 時(shí),生產(chǎn)率為3.325 kg/s,性能比為0.627。這是由于系統(tǒng)運(yùn)行所需要的熱輸入主要來自于不完全蒸發(fā)、除霧器損失、BPE造成的溫度損失以及單級(jí)溫差,在較高的TBT 條件下,單級(jí)溫差呈比例增加,但其余各項(xiàng)基本保持不變。因此,TBT 越高,各項(xiàng)溫度損失的影響越不顯著,獲得的生產(chǎn)率越高。

        圖7 不同TBT下性能比和生產(chǎn)率曲線Fig.7 Performance ratio and production rate under different TBT

        3.2 響應(yīng)面分析

        3.2.1 響應(yīng)面設(shè)計(jì)方法 響應(yīng)面方法(RSM)是一種使用基于數(shù)學(xué)關(guān)系的回歸分析的統(tǒng)計(jì)技術(shù)。這些數(shù)學(xué)關(guān)系描述了輸入因子與響應(yīng)輸出變量之間的關(guān)系,適用于解決非線性數(shù)據(jù)處理的相關(guān)問題[29-33]。本文選取頂值鹽水溫度TBT、海水進(jìn)口流量msw,in、冷卻水進(jìn)口溫度Tcw,in、冷卻水進(jìn)口流量mcw,in四個(gè)影響因素,采用中心組合設(shè)計(jì)(CCD)方法,確定顯著性順序及其兩兩交互作用關(guān)系,建立相關(guān)回歸方程,基于實(shí)際工況,確定可行的最佳系統(tǒng)淡化參數(shù)。影響因素取值如表2所示。

        表2 響應(yīng)面設(shè)計(jì)因素水平Table 2 Response surface design factor level

        3.2.2 響應(yīng)面設(shè)計(jì)結(jié)果及分析 對(duì)計(jì)算數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析,以性能指標(biāo)PR 和STEC 為響應(yīng)值進(jìn)行評(píng)估,得到回歸方程:

        3.2.3 響應(yīng)曲面分析 響應(yīng)面曲面為三維空間曲面,曲面傾斜度越高,則表明該因素對(duì)響應(yīng)值的影響越顯著。圖8、圖9為PR和STEC與兩個(gè)輸入因子的三維響應(yīng)曲面圖。從圖8 中可以看出,在較高的TBT、mcw,in和較低的Tcw,in、msw,in條件下,PR 顯示出更高的數(shù)值,對(duì)淡化效果影響最顯著的變量組合為TBT、Tcw,in。由圖9 可知,較高的mcw,in值和較低的TBT、Tcw,in、msw,in值對(duì)STEC的影響更顯著。

        圖8 性能比3D圖Fig.8 3D graph of performance ratio

        圖9 總能耗3D圖Fig.9 3D graph of total energy consumption

        通過Design Expert 軟件的回歸分析優(yōu)化,獲得系統(tǒng)淡化的最佳參數(shù):頂值鹽水溫度343 K,海水進(jìn)口流量10 kg/s,冷卻水進(jìn)口溫度303 K,冷卻水進(jìn)口流量9.5 kg/s。

        4 結(jié) 論

        本文基于多級(jí)噴霧閃蒸海水淡化數(shù)學(xué)模型,計(jì)算得到液滴溫度、無量綱溫差、生產(chǎn)率以及性能比和總能耗兩個(gè)性能指標(biāo)的數(shù)值變化,研究了運(yùn)行級(jí)數(shù)和頂值鹽水溫度對(duì)海水蒸發(fā)特性的影響。利用響應(yīng)面分析方法對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化,確定了系統(tǒng)各響應(yīng)之間的模型關(guān)聯(lián)以及最佳運(yùn)行條件。具體結(jié)論如下。

        (1)在多級(jí)噴霧閃蒸數(shù)學(xué)模型的基礎(chǔ)上,求解液滴傳熱傳質(zhì)微分方程,得到的計(jì)算結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證,結(jié)果表明該模型具有很高的計(jì)算精度。

        (2)給水和冷卻水溫度隨級(jí)數(shù)變化呈線性下降,由于蒸發(fā)和液化影響,每級(jí)中給水流量減少、冷卻水流量增加,生產(chǎn)率逐漸降低,性能比沿級(jí)數(shù)逐漸減小。接近給水流量的冷卻水進(jìn)口流量為最佳,在該工況下的系統(tǒng)運(yùn)行效率達(dá)到最高。在一定范圍內(nèi),更高的TBT可以顯著提高生產(chǎn)效率,當(dāng)TBT為363 K時(shí),生產(chǎn)率為3.325 kg/s,性能比為0.627。

        (3)采用響應(yīng)面法對(duì)噴霧閃蒸系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化。確定了影響性能比PR 和總能耗STEC 的關(guān)鍵因素,獲得性能指標(biāo)與頂值鹽水溫度、海水進(jìn)口流量、冷卻水進(jìn)口溫度、冷卻水進(jìn)口流量的相關(guān)性方程。得到系統(tǒng)的最佳運(yùn)行條件為頂值鹽水溫度343 K,海水進(jìn)口流量10 kg/s,冷卻水進(jìn)口溫度303 K,冷卻水進(jìn)口流量9.5 kg/s。

        符 號(hào) 說 明

        BPEi——沸點(diǎn)升高值,K

        C——擴(kuò)散系數(shù),m2/s

        cp——液滴比熱容,J/(kg·K)

        D——總生產(chǎn)率,kg/s

        Dv,i——生產(chǎn)率,kg/s

        H——閃蒸、冷凝室高度,m

        hfg,i——蒸發(fā)、液化潛熱,J/kg

        K——熱導(dǎo)率,W/(m·K)

        M——摩爾質(zhì)量,kg/mol

        m——流體流量,kg/s

        PR——性能比

        p——壓強(qiáng),kPa

        R——?dú)怏w常數(shù),J/(mol·K)

        r——液滴半徑,μm

        S——海水濃度,kg/kg

        STEC——總能耗,kWh/m3

        T——液滴溫度,K

        ΔT——過熱度,K

        TBT——頂值鹽水溫度,K

        t——液滴停留時(shí)間,s

        u——流速,m/s

        Wpump——真空泵功率,W

        z——垂直距離,m

        γ——汽化潛熱,J/kg

        ε——修正系數(shù)

        θ——無量綱溫差

        λ——平均自由程

        ρ——液滴密度,kg/m3

        ω——修正系數(shù)

        下角標(biāo)

        c——冷凝室

        cw——冷卻水

        e——閃蒸室

        i——級(jí)數(shù)

        in——進(jìn)口

        l——流體

        loss——損失

        sat——飽和狀態(tài)

        sw——海水

        v——蒸汽

        ∞——環(huán)境

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