陳裕博,楊昭,武曉昆,呂子建,張勇
(1 天津大學(xué)中低溫?zé)崮芨咝Ю媒逃恐攸c實驗室,天津300350;2 空調(diào)設(shè)備及系統(tǒng)運行節(jié)能國家重點實驗室,廣東珠海519070)
近年來,隨著HCFCs、HFCs的消耗量飛速增長,人們逐漸認(rèn)識到了它們對全球變暖產(chǎn)生的影響。在Hawken 列出的80 項緩解全球變暖的戰(zhàn)略中,制冷劑管理排在了第一位[1]。在蒙特利爾議定書的第28次締約方大會中,197個締約方達(dá)成了《基加利修正案》[2],將18 種高GWP 的HFCs 納入監(jiān)控目錄,并給出了各國淘汰HFCs 的時間表。為了緩解傳統(tǒng)制冷劑的溫室效應(yīng),尋找低GWP且高效的新型制冷劑已成為制冷行業(yè)的一項重要任務(wù)。
R513A(R1234yf/R134a,56/44)是一種零ODP、低GWP 的混合制冷劑,可作為R134a 的替代制冷劑。Mota-Babiloni 等[3]比較了R513A 和R134a 在蒸氣壓縮式系統(tǒng)中運行性能的差異,實驗中R513A 的質(zhì)量流量高于R134a,這使得R513A 的制冷量和COP 皆優(yōu)于R134a。張治平等[4]對比分析了R134a和R513A 在離心式冷水機組中的熱力循環(huán)性能,結(jié)果表明,在相同工況下,R513A 的制冷量和性能系數(shù)略低于R134a。上述兩篇文獻(xiàn)的循環(huán)測試結(jié)果相反,這是因為當(dāng)兩種工質(zhì)的體積流量相近時,由于R513A 的蒸氣密度更高,所以其質(zhì)量流量更高。而在相似的過冷和運行條件下,R513A 的制冷效果要低于R134a,功耗要大于R134a??紤]到不同的機組,兩種工質(zhì)制冷量和COP 值的相對大小分別取決于質(zhì)量流量與制冷效果(蒸發(fā)器焓差)的差異,制冷量與功耗的差異。此外,科慕公司[5]公布了R513A油溶性、材料兼容性、熱物理性質(zhì)的相關(guān)數(shù)據(jù),但熱物性參數(shù)皆基于REFPROP 10.0 進(jìn)行理論預(yù)測。由此可見,目前R513A 的研究主要集中于系統(tǒng)循環(huán)性能[6-9]和流動傳熱[10-11]方面,有必要進(jìn)一步研究其熱物理性質(zhì)。
黏度是流體重要的遷移性質(zhì),對流動中的傳熱和壓降特性會產(chǎn)生重要影響。在制冷系統(tǒng)的設(shè)計計算和優(yōu)化過程中都需要黏度數(shù)據(jù),制冷劑黏度在研究循環(huán)性能參數(shù)時具有重要意義。在混合制冷劑R513A 的推廣應(yīng)用過程中,首先要探明其黏度特性。目前國內(nèi)外學(xué)者采用多種方法進(jìn)行了制冷劑液相黏度實驗研究。Han 等[12-13]設(shè)計了一種改進(jìn)型Ubblohde 黏度計,在溫度范圍233.15~333.15 K 內(nèi)測量了R32 和R134a 的飽和液相黏度。劉志剛等[14]在上述黏度計的基礎(chǔ)上添加了旁通管,有效地避免了毛細(xì)管液柱高度的修正問題,提高了實驗數(shù)據(jù)的精度。吳江濤等[15-17]采用該黏度計測得了R152a、DME、甲基叔丁醚、甲醇與蓖麻油混合物的飽和液相黏度。袁曉蓉[18]研制了一套適用于測量混合制冷劑液相黏度的旋轉(zhuǎn)式毛細(xì)管黏度計,在溫度范圍278.15~333.15 K測量了R1234yf/R134a、R1234yf/R152a、R134a/R152a 的飽和液相黏度。許晨怡等[19]采用毛細(xì)管法測量了R1336mzz(E)的液相黏度。Meng 等[20-23]采用振動弦法測量了R32、R245fa、R1234yf、R1234ze(E)、R1233zd(E)和R32/R1234yf 的液相黏度。Bair 等[24]通過落球式黏度計測量了R32和R410A 的液相黏度,最高壓力可達(dá)350 MPa。Cui等[25-26]采用表面光散射法測量了純制冷劑R1233zd(E)和混合制冷劑R32/R1234yf、R32/R1234ze(E)的飽和液相黏度,并采用多項式方程與液相黏度數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián)。Dang 等[27]使用移動活塞式黏度計測量了混合制冷劑R32/R1234yf、R125/R1234yf 的液相黏度,并采用硬球模型與實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián)。
目前,國內(nèi)外學(xué)者開展了大量的制冷劑替代工作。為了推廣新一代制冷劑R513A 的應(yīng)用,本文開展了R513A 的飽和液相黏度實驗研究,采用R-K 多項式方程以及硬球模型結(jié)合混合規(guī)則預(yù)測R513A的飽和液相黏度,對兩個模型的誤差進(jìn)行分析,以期為R513A的替代應(yīng)用研究提供參考依據(jù)。
實驗所用制冷劑R513A(R1234yf/R134a,56/44)由科慕公司提供,其質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于99.9%,具體物性參數(shù)見表1。
表1 制冷劑基本物性參數(shù)Table 1 Basic physical properties of refrigerant
常見的流體黏度測量方法主要包括毛細(xì)管法、振動法、旋轉(zhuǎn)法、落球法、表面光散射法,其中毛細(xì)管黏度計因其結(jié)構(gòu)簡單、精度較高而得到了廣泛的應(yīng)用。因此本文基于毛細(xì)管法[28],并根據(jù)實驗需求,設(shè)計搭建了一套制冷劑飽和液相黏度測試系統(tǒng)。黏度測試系統(tǒng)主要包括雙層反應(yīng)釜、毛細(xì)管黏度計、升降翻轉(zhuǎn)機構(gòu)、高精度恒溫槽、配氣及真空系統(tǒng)、控制及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng),如圖1所示。
圖1 黏度測試系統(tǒng)示意圖Fig.1 The schematic diagram of viscosity test system
毛細(xì)管黏度計主要包括上貯液器、計時球、毛細(xì)管、緩沖球、升液管、下貯液器,黏度計的緩沖球上接有注液管,上貯液器與計時球之間設(shè)有與注液管相通的旁通管。其中毛細(xì)管的內(nèi)徑為0.31 mm,長度為140 mm,計時球的體積約為7000 mm3,上、下貯液器的體積約為14000 mm3。
實驗所用恒溫槽的溫度調(diào)節(jié)范圍為233.15~423.15 K,溫度不確定度≤0.01 K/30 min,溫度均勻度≤0.01 K,采用外循環(huán)連接方式,循環(huán)流量為15~16 L·min-1。反應(yīng)裝置由雙層反應(yīng)釜和毛細(xì)管黏度計構(gòu)成,雙層反應(yīng)釜可分內(nèi)、外兩層,外層與恒溫槽相連,為內(nèi)層壓力容器提供穩(wěn)定的恒溫環(huán)境。壓力容器的設(shè)計壓力為7 MPa,用以放置毛細(xì)管黏度計,為保證良好的視覺觀察效果,壓力容器左右兩側(cè)安裝有觀察窗。通過升降翻轉(zhuǎn)機構(gòu)帶動壓力容器翻轉(zhuǎn),以完成升液過程。實驗過程中,采用高精度的鉑電阻溫度計(±0.1 K)和壓力傳感器(量程0~4 MPa,精度±0.5%FS)分別進(jìn)行溫度和壓力的測量。
由式(1)可知,在測量制冷劑液相黏度之前,必須利用標(biāo)準(zhǔn)液體對毛細(xì)管黏度計的儀器常數(shù)A和B進(jìn)行標(biāo)定。對于同一根毛細(xì)管黏度計,其幾何尺寸是固定的,因此毛細(xì)管黏度計常數(shù)為定值。本文選用黏度數(shù)據(jù)豐富的R134a 作為標(biāo)準(zhǔn)液體,通過測量R134a 流經(jīng)毛細(xì)管黏度計計時球的時間和其溫度值,由NIST REFPROP 9.1[29]查詢得到對應(yīng)溫度下的飽和液相黏度值和飽和氣液相密度值,進(jìn)而回歸計算得到黏度計常數(shù)A和B。R134a 的實驗測量值見表2。
表2 R134a的實驗測量值及標(biāo)準(zhǔn)運動黏度Table 2 Experimental data and standard kinematic viscosity of R134a
式中,ν為運動黏度,mm2·s-1;η為動力黏度,μPa·s;ρL、ρV分別為飽和液相密度和氣相密度,kg·m-3;t為流體流動時間,s。
在溫度范圍263.15~313.15 K 內(nèi),測量了R134a流經(jīng)黏度計計時球的時間,需保證同一溫度下5 次測量時間的最大偏差在2 s以內(nèi),取實驗數(shù)據(jù)的平均值最終用于標(biāo)定黏度計常數(shù),得到A=4.1136×10-10,B=5.817×10-6。實驗值νexp與標(biāo)準(zhǔn)值νRef的偏差分布如圖2 所示,兩者平均絕對偏差為0.66%,最大絕對偏差為1.41%。
圖2 R134a黏度實驗值與標(biāo)準(zhǔn)值的偏差分布Fig.2 Deviation between experimental and standard viscosity of R134a
為了準(zhǔn)確地評估實驗系統(tǒng)測試結(jié)果的可靠性,需要對實驗系統(tǒng)進(jìn)行不確定度分析。本實驗測量的主要物理量是溫度、壓力、時間,其中溫度測量值的不確定度主要來源于溫度傳感器和恒溫槽;壓力測量值的不確定度主要來源于壓力傳感器;黏度測量值的不確定度主要來源于時間。溫度和壓力測量的擴展不確定度由式(3)得到:
式中,ui為各個因素的相對標(biāo)準(zhǔn)不確定度;uc為合成標(biāo)準(zhǔn)不確定度;k為置信因子,取置信概率為95%,k取值為2。
在實驗過程中,二級標(biāo)準(zhǔn)鉑電阻溫度傳感器的測量不確定度小于±0.01 K,Pt100 溫度傳感器的測量不確定度小于±0.1 K,恒溫槽的波動度與均勻度小于0.01 K/30 min。壓力傳感器的量程為0~4 MPa,精度為±0.5%FS,測量不確定小于20000 Pa。綜上所述,溫度和壓力測量的擴展不確定度分別為±0.2 K、±40000 Pa。
對于時間的測量,其誤差主要源于人為操作。本文以同一溫度下5次測量時間的平均值作為流體流動時間。在實驗過程中,測量時間的最大絕對偏差為±2.0 s,最短的流動時間為329.5 s,液相黏度的測量不確定度為:
由于末端修正項B/t在運動黏度的測試結(jié)果中所占比例很小,一般不考慮它的作用,因此運動黏度的測量不確定度與時間的測量不確定度相當(dāng),即工質(zhì)運動黏度的測量不確定度為0.61%。
實驗測量了共沸制冷劑R513A 的飽和液相黏度,測試溫度范圍為253.15~333.15 K。在測試溫度點下,待壓力穩(wěn)定達(dá)到制冷劑飽和狀態(tài),開始進(jìn)行液相黏度測試,其中飽和氣液相密度從NIST REFPROP 9.1[29]中查詢得到,每個溫度點至少進(jìn)行5次測量以減小實驗的測量誤差,最終取其平均值作為測試結(jié)果。實驗結(jié)果表明,R513A 的飽和液相黏度略低于R134a,結(jié)果如表3和圖3所示。
圖3 R513A飽和液相黏度值隨溫度的變化Fig.3 R513A saturated liquid viscosity varied with temperature
表3 R513A的飽和液相黏度測試結(jié)果Table 3 Saturated liquid viscosity experimental results of R513A
流體的流動、傳熱傳質(zhì)過程與其黏度值緊密相關(guān),黏度小往往意味著流體的流動阻力小,傳熱傳質(zhì)效果好。因此R513A 是一種非常具有發(fā)展前景的制冷劑,在替代R134a的過程中,其黏度特性不會對系統(tǒng)的換熱效果和壓降特性產(chǎn)生額外的影響。
2.2.1 R-K 多項式方程 為了方便實際應(yīng)用,本文基于R513A 飽和液相黏度數(shù)據(jù)建立了R513A 液相黏度模型。采用多項式方程式(5)和式(6)與R134a和R1234yf 的液相黏度數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián),其中制冷劑的液相密度值參考REFPROP 9.1[29],R1234yf 的飽和液相黏度數(shù)據(jù)參考文獻(xiàn)[30],擬合結(jié)果如表4 所示。利用R-K 多項式方程式(7)與表3 中R513A 的飽和液相黏度實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián),最終可得擬合參數(shù)c和d的值分別為-25.8737 和0.006447。多項式方程的適用溫度范圍為253.15~333.15 K。研究結(jié)果表明,R513A 的實驗黏度值與方程計算值的平均絕對偏差為0.71%,最大絕對偏差為1.65%。本文實驗數(shù)據(jù)與多項式方程計算值的偏差分布如圖4 所示,大部分點的偏差在1.0%以內(nèi)。模型計算值與實驗數(shù)據(jù)的擬合效果較好,證明該模型具有較高的精度。
圖4 R513A黏度測試值與R-K方程計算值的偏差分布Fig.4 Deviation between experimental and calculated viscosity of R513A using R-K equation
表4 R-K多項式方程擬合參數(shù)值Table 4 The fitted value of the R-K polynomial equation
式中,ν為運動黏度,mm2·s-1;ρ為密度,kg·m-3;ηm為混合制冷劑R513A 的液相動力黏度,μPa·s;η1、η2為純制冷劑R1234yf 和R134a 的液相動力黏度,μPa·s;x1、x2為摩爾分?jǐn)?shù);ki(i=0,1,2,3,4)、n、c、d為擬合參數(shù)。
2.2.2 硬球模型 采用硬球模型式(8)~式(11)與R134a和R1234yf的液相黏度數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián),其中制冷劑的液相密度值參考REFPROP 9.1,R1234yf的飽和液相黏度數(shù)據(jù)參考文獻(xiàn)[20],結(jié)合混合規(guī)則式(12)~式(14)可求得R513A 的液相黏度預(yù)測值,擬合結(jié)果見表5,模型的適用溫度范圍為253.15~333.15 K。研究結(jié)果表明,R513A 的黏度測試值與硬球模型預(yù)測值的平均絕對偏差為2.02%,最大絕對偏差為3.39%。針對混合制冷劑,硬球模型無須關(guān)聯(lián)其實驗黏度值,僅需得知每個組分的比例及液相黏度數(shù)據(jù),即可預(yù)測得到該混合制冷劑的飽和液相黏度值。對于R513A,硬球模型預(yù)測值始終小于黏度測量值,因此所有點的偏差皆為負(fù)值,且隨著溫度升高,兩者相對偏差的絕對值增大,如圖5所示。在測試溫度范圍內(nèi),模型精度仍處于可接受范圍之內(nèi)。
圖5 R513A黏度測試值與硬球模型計算值的偏差分布Fig.5 Deviation between experimental and calculated viscosity of R513A using RHS method
表5 硬球模型擬合參數(shù)值Table 5 The fitting parameter values of RHS method
式中,η*為無量綱黏度;M為摩爾質(zhì)量,kg·mol-1;V為摩爾體積,m3·mol-1;R為普適氣體常數(shù),8.3145 J·mol-1·K-1;η為動力黏度,Pa·s;T為溫度,K。無量綱黏度η*由對比體積Vr所決定,關(guān)系式如下:
式中,Rη反映了分子平動和轉(zhuǎn)動之間的耦合程度,與壓力和溫度無關(guān);V0為特征摩爾體積,僅由溫度決定:
硬球模型同樣可以關(guān)聯(lián)混合制冷劑的黏度特性,二元混合制冷劑的混合規(guī)律為:
式中,x為組分的摩爾分?jǐn)?shù);下角標(biāo)m 代表混合制冷劑R513A,1和2分別代表混合物中的純制冷劑R1234yf和R134a。
R513A 實驗數(shù)據(jù)、模型計算值及各點相對偏差見表6。R-K 多項式方程需與實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行關(guān)聯(lián),進(jìn)而計算得到R513A 的飽和液相黏度,其精度要高于硬球模型。而硬球模型僅需得知各組分的比例及液相黏度,即可預(yù)測得到R513A 的飽和液相黏度,方便于實際應(yīng)用。兩種模型都能夠較好地預(yù)測混合制冷劑的液相黏度。
表6 實驗結(jié)果與模型計算結(jié)果的對比Table 6 Comparison of experimental results and model calculated results
本文基于毛細(xì)管法建立了制冷劑液相黏度測試系統(tǒng),在溫度范圍253.15~333.15 K 內(nèi)測量R513A的飽和液相黏度,可得出以下結(jié)論。
(1)在測試溫度范圍內(nèi),R513A 的飽和液相黏度值略低于R134a。
(2)采用R-K 多項式、硬球模型結(jié)合混合規(guī)則預(yù)測了R513A 的飽和液相黏度,實驗黏度值與模型計算值的平均絕對偏差分別為0.71%、2.02%,最大絕對偏差分別為1.65%、3.39%,上述兩種模型的計算值與實驗數(shù)據(jù)的擬合效果良好。
(3)R-K 多項式方程的精度要高于硬球模型,但硬球模型無須關(guān)聯(lián)實驗數(shù)據(jù),僅需得知各組分的比例及液相黏度數(shù)據(jù),即可預(yù)測得到混合工質(zhì)的液相黏度。上述兩種模型都能夠很好地預(yù)測R513A的飽和液相黏度,可為其替代應(yīng)用提供參考依據(jù)。
符 號 說 明
M——摩爾質(zhì)量,kg·mol-1
p——壓力,MPa
R——普適氣體常數(shù),8.3145 J·mol-1·K-1
T——溫度,K
t——流動時間,s
V——摩爾體積,m3·mol-1
x——摩爾分?jǐn)?shù)
η——動力黏度,μPa·s
η*——無量綱黏度
ν——運動黏度,mm2·s-1
ρ——密度,kg·m-3
下角標(biāo)
L——液相
m——混合工質(zhì)
V——氣相