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        雙層索面人行懸索橋狀態(tài)反演研究

        2021-11-15 04:48:12潘思彤夏宏達夏漢生
        城市道橋與防洪 2021年10期
        關(guān)鍵詞:鏈線主纜人行

        潘思彤,夏 天,夏宏達,夏漢生

        (1.中電建路橋集團有限公司,北京市 100048;2.武漢城市公共設(shè)施運營發(fā)展有限公司,湖北 武漢 430000;3.西南交通大學(xué),四川 成都 610000;4.武漢市工程建設(shè)執(zhí)法稽查站,湖北 武漢 430015)

        0 引 言

        我國山區(qū)存在大量的人行懸索橋,這些橋梁對保障當(dāng)?shù)厝藛T的生產(chǎn)生活發(fā)揮了重要作用。這些橋梁服役時間較長,可能存在安全隱患,大量人行懸索橋需進行檢測和評估[1-4]。人行懸索橋的研究主要集中在靜力分析和抗風(fēng)兩個方面,其中靜力分析是結(jié)構(gòu)檢測的基礎(chǔ)。周君嵩、陳晟通過靜動載試驗和有限元建模計算分析相結(jié)合的方法,對浙江省一座人行懸索橋進行了檢測及評估[1]。賈恒介紹了雙鏈雙塔大跨度人行懸索橋的靜荷載試驗的內(nèi)容和方法[4]??涤e、楊雪等人研究了簡易人行懸索橋的整體結(jié)構(gòu)計算理論,不涉及大型橋梁分析軟件,方法比較簡單[8]。除靜力分析外,不少研究者還進行了人行懸索橋的抗風(fēng)研究[5-7]。

        人行懸索橋的設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)一般較低,設(shè)計資料常有遺失或不完整,給橋梁狀態(tài)評定帶來了很大困難。常規(guī)的單索面懸索橋?qū)λ鱽碚f是靜定結(jié)構(gòu),只要吊桿力確定,則纜索的線形和內(nèi)力可以根據(jù)靜力平衡條件確知。人行懸索橋雖然規(guī)模比常規(guī)懸索橋小,但受力分析原理卻更為復(fù)雜—存在兩個承力索面,即塔頂索面和橋面索面,這兩個索面和吊桿組成了索-吊桿超靜定體系。本文以某人行橋為例,研究雙索面人行懸索橋的內(nèi)力反演和結(jié)構(gòu)分析問題。通過幾何約束和試驗加載,驗證了本文方法的可靠性。

        1 工程概況

        某深基坑工程位于上海軟土地區(qū)。項目總用地面積約2萬m2?,F(xiàn)場為空地。周邊環(huán)境相對簡單。

        上部建筑物由高層寫字樓及低層裙樓組成,其下均有四層地下室,基礎(chǔ)埋深約20m?;娱_挖深度20m。采用地下連續(xù)墻圍護,插入比1∶1,豎向采用四道鋼筋混凝土支撐。

        某人行橋為跨徑82m的懸索橋,橋面寬為2m(橋梁結(jié)構(gòu)見圖1)。橋梁主纜采用4根?40(6×19+IFC-1670)鋼索,橋面索采用6根?30(6×19+IFC-1670)鋼索,抗風(fēng)主索采用?24(6×19+IFC-1670)鋼索,吊桿采用?20Q235鋼,共有82根吊桿,橋面板采用240cm×24cm×6cm的木板。設(shè)計荷載為人群荷載60人×60kg/人。

        圖1 橋梁結(jié)構(gòu)圖

        該橋已建成10年,出現(xiàn)了一些不對稱變形,于2018年7、8月對橋進行了靜載試驗,檢驗橋梁結(jié)構(gòu)承載能力是否滿足設(shè)計荷載標(biāo)準(zhǔn)要求,評估橋梁結(jié)構(gòu)的工作性能。鑒于索力的直接測量難度較大,精度也難于保證,采用了實測橋梁結(jié)構(gòu)線形的途徑,反演結(jié)構(gòu)在恒載、活載下的受力和變形,進而對橋梁承載狀態(tài)進行評價。

        2 基于實測線形的雙索面索力反演

        由于橋面索和主纜通過吊桿連接,同時承受荷載,構(gòu)成了索系超靜定結(jié)構(gòu),超靜定的次數(shù)就是吊桿數(shù)。結(jié)構(gòu)分析的關(guān)鍵在于根據(jù)成橋的主纜及橋面索線形和荷載情況,確定成橋狀態(tài)下主纜和橋面索的索力以及吊桿力。本文研究發(fā)現(xiàn),根據(jù)線形反演雙索面懸索橋的受力,不再是單獨的力學(xué)問題,而是優(yōu)化問題。

        首先通過自重下的線形,反演索力的成橋狀態(tài)作為初始狀態(tài)。然后建立有限元模型,計算設(shè)計活載下的橋梁內(nèi)力和變形,與實測結(jié)果進行對比,驗證測量結(jié)果的準(zhǔn)確性。

        2.1 主纜與橋面索索力的確定

        主纜和橋面索的實測線形見圖2,雙層索面懸索橋的受力平衡見圖3。鋼索和橋面木板的重量變動很小,分析中按設(shè)計值取值。并將全橋自重視為均勻分布,認(rèn)為恒載和活載等效為吊桿下端的豎向力w。沿虛線A-A’截取隔離體,主纜在吊桿上端點oi產(chǎn)生向上的力與橋面索在吊桿下端di產(chǎn)生向上的力之和為即相鄰吊桿間的荷載w。

        圖2 實測主纜和橋面線形

        圖3 索力計算

        主纜在oi點產(chǎn)生的向上的力F1i=H1(tanαitanαi’),同理橋面索在di點產(chǎn)生的向上的力F2i=H2(tanβi-tanβi’)。上述假設(shè)索的重量較小,索的受力分析可以按節(jié)線法求解[9]。圖3中,H1為主纜的水平力;H2為橋面索的水平力;i為吊桿號;w為均布恒載作用在吊桿上的力。

        對于每一個吊桿位置,都有F1i+F2i=w,即:

        令αi,=tanαi-tanαi’,

        則式(1)變成

        式(2)左右兩邊都除以bi,可得:

        說到瓜菜種植,在海南的種植圈里有一個人可謂無人不知,無人不曉,特別是哈密瓜和西紅柿的種植。此人就是我們今天的主人翁——劉玉剛。劉玉剛從2008年就開始種植瓜菜,從剛開始的20余畝發(fā)展到今天的1000余畝,瓜菜的銷路也從海南擴展到全國,取得了較大的成功。

        如果將Xi,Yi分別作為直角坐標(biāo)系中的縱坐標(biāo)和橫坐標(biāo),可以得到圖4。通過線性回歸分析,回歸直線的斜率即為主纜的水平力H1,與y坐標(biāo)軸的截距即為橋面索的水平力H2。

        圖4 雙層索面索力回歸分析

        相鄰吊桿間的恒載w=3.250kN。回歸分析結(jié)果為:H1=207.592kN,H2=114.446kN。

        2.2 主纜線形的擬合

        不可避免地,實測線形有一定的測量誤差,根據(jù)實測線形反演出的索力并不能令主索和橋面索在吊點處嚴(yán)格滿足平衡條件。表現(xiàn)在圖4中,實測點落在回歸直線的兩側(cè)。為建立滿足平衡條件的結(jié)構(gòu)分析模型,須剔除實測數(shù)據(jù)的偶然誤差。

        假設(shè)主纜線形為懸鏈線,根據(jù)實測線數(shù)據(jù)擬合出主索的懸鏈線參數(shù)。以懸鏈線最低點作為坐標(biāo)原點,不等高懸鏈線公式:

        式中:H為主纜的水平力;q為均布荷載集度。

        顯然懸鏈線的線形取決于H/q和最低點的位置。懸鏈線擬合以最大差值最小為原則,即尋找一懸鏈線使之與拉索高程差別的最大值最小,即

        通過計算機程序?qū)益溇€式(5)的參數(shù)H/q和最低點的位置進行搜索,得出最優(yōu)H/q=182.14m。擬合后的懸鏈線最低點距第一根吊桿水平距離為42.77m。擬合線形與實測線形最大誤差為6.1cm,見圖5。

        圖5 主纜擬合懸鏈線

        根據(jù)得到的擬合懸鏈線線形和回歸分析得到的主纜水平力,采用節(jié)線法近似計算吊桿力。吊桿內(nèi)力見圖6。顯然大多數(shù)吊桿內(nèi)力比較均勻,在靠近橋塔和跨中處吊桿內(nèi)力較小,主要是因為在靠近橋塔處橋塔承擔(dān)了較多荷載,而跨中處吊桿間距僅有其他位置吊桿間距的一半。

        圖6 成橋狀態(tài)下吊桿內(nèi)力

        3 活載作用下結(jié)構(gòu)行為

        為分析橋梁在試驗荷載下的內(nèi)力和變形,根據(jù)上述擬合線形及索力建立成橋狀態(tài)模型。根據(jù)擬合線形建立結(jié)構(gòu)的Midas模型,主索、橋面索和吊桿都用索單元模擬。將主索水平力、橋面索水平力、吊桿拉力作為初張力輸入各索單元,計入幾何非線性。在吊桿下端點施加自重和試驗荷載,進行非線性分析。試驗荷載下的結(jié)構(gòu)變形結(jié)果列于表1,吊桿內(nèi)力增量列于表2。試驗實測結(jié)構(gòu)變形和吊桿內(nèi)力增量也對照列于表1和表2中。理論計算結(jié)果與實測結(jié)果比較接近,說明了該分析方法的準(zhǔn)確性。

        表1 試驗荷載下主纜、橋面變形

        表2 試驗荷載下吊桿內(nèi)力

        4 分析結(jié)果驗證

        結(jié)果的校核是橋梁分析的重要環(huán)節(jié),非線性分析的校核方法較少。本文用索力增量和索的伸長量閉合作為索結(jié)構(gòu)的校核條件。

        將施加試驗荷載變形后的主纜線形視為懸鏈線。根據(jù)變形后主纜跨中下垂4.077cm,可以得懸鏈線參數(shù)H/q=205.944/1.1397=180.70m;據(jù)此可確定變形后的懸鏈線線形。不等高懸鏈線的長度計算公式如下[10]:

        式中:s為不等高懸鏈線長度;h為不等高支承高差;l為不等高支承間水平距離。

        分別計算變形前后的懸鏈線長度,變形前為82.8662m;變形后長度為82.8769m。伸長0.0106m。根據(jù)該伸長量計算主纜張力的增量應(yīng)為31.87kN。實際Midas計算主纜張力增量為31.44kN。結(jié)果吻合良好,說明以該計算方式Midas軟件計算結(jié)果是閉合的。

        5 結(jié)語

        人行懸索橋雖然跨度不大,但結(jié)構(gòu)體系較為特殊,主索和橋面索構(gòu)成了兩個索面的超靜定結(jié)構(gòu)。其結(jié)構(gòu)分析既不同于單懸索,也不同于帶加勁梁的常規(guī)懸索橋。本文以達州市江陵鎮(zhèn)黃澄灘渡改人行橋為背景,提出了一種根據(jù)實測線形反演雙層索面索力的優(yōu)化方法。為剔除實測線形的誤差,用懸鏈線擬合實測線形,以實測和擬合線形高差的最大誤差最小作為擬合條件。將擬合線形、反演內(nèi)力作為成橋狀態(tài),用有限元軟件進行了活載作用下的內(nèi)力和變形分析。并根據(jù)索力和撓度的閉合條件對非線性分析結(jié)果進行了校核?;钶d作用下的變形和受力結(jié)果與荷載試驗測試結(jié)果符合良好,說明本文提出的索力反演、線性擬合和結(jié)果校核方法是可行的。本文提出的分析方法,可用于類似雙索面人行橋狀態(tài)反演、承載力評價。

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