王良忠,夏文靜
(中冶華天南京工程技術(shù)有限公司,江蘇 南京 210000)
近年來,國內(nèi)鋼廠受產(chǎn)能置換政策驅(qū)動,整體搬遷所引發(fā)的新建煤氣發(fā)電項目增多。同時,老鋼廠的煤氣替代,煤氣發(fā)電“上大壓小”已經(jīng)逐步開展,使得國內(nèi)鋼鐵企業(yè)煤氣發(fā)電單機裝機容量80MW及以上的項目逐漸增多。隨著國家碳排放政策日漸明朗,各企業(yè)對煤氣發(fā)電熱效率關(guān)注度越來越高。燃氣蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電(CCPP)和亞臨界煤氣發(fā)電(BTG)均具有技術(shù)成熟度高、國內(nèi)應(yīng)用案例多的特點,具有很大應(yīng)用及研究價值。
CCPP機組如今被按照燃氣輪機、蒸汽輪機的分布位置,劃分為單軸和分軸兩種,前者兩機共軸而后者兩機處于分軸。鋼廠的低熱值高爐煤氣等被該機組燃燒發(fā)電,煤氣混合之后開始的精除塵進行于煤氣濕式電除塵器,除塵所產(chǎn)生的燃氣能夠為燃機提供發(fā)電動力,先將燃氣運用煤氣壓縮機進行加壓,將被壓縮過后的燃氣注入進燃機,燃機做工會產(chǎn)生出高溫煙氣,六百攝氏度左右的煙氣進入到余熱鍋爐中產(chǎn)生蒸汽,而電能則通過運行的蒸汽輪機產(chǎn)生。圖1為典型冶金煤氣分軸系統(tǒng)聯(lián)合循環(huán)(CCPP)示意圖。
圖1 典型冶金煤氣分軸系統(tǒng)聯(lián)合循環(huán)(CCPP)示意圖
常規(guī)單循環(huán)煤氣發(fā)電(BTG)通過燃氣鍋爐直接燃燒鋼廠富余的煤氣,其對煤氣的熱值的適應(yīng)性更加廣泛,煤氣鍋爐產(chǎn)生的蒸汽直接驅(qū)動蒸汽輪機發(fā)電,系統(tǒng)簡單。在冶金行業(yè)中普遍情況下選取的機組都是一次再熱、亞臨界、超高溫的。
本文的理論效率計算采用以發(fā)單機出口結(jié)合透平的熱耗進行方向計算的方式進行,CCPP聯(lián)合循環(huán)發(fā)電效率見式(3-1),BTG煤氣發(fā)電的效率見式(3-2)。
式中:ηccpp-聯(lián)合循環(huán)發(fā)電效率。
ηBTG-煤氣發(fā)電效率。
G燃機-燃氣輪機的發(fā)電熱耗,kJ/Kw·h。
G汽機-蒸汽輪機的發(fā)電熱耗,kJ/kW·h。
η1-為鍋爐的熱效率(BTG數(shù)值選取90.5%,煤氣鍋爐;CCPP取87%,余熱鍋爐)。
η2-鍋爐至汽輪機管道的效率,取99%。
η3-燃機排汽至余熱鍋爐的熱效率,經(jīng)驗值取97%。
3600-每度電的能量,3600kJ/kW·h。
各國主要由中國上海電氣、日本三菱等公司進行燃機的供應(yīng),在供應(yīng)廠家里面市場占有率高、低熱值CCPP機組技術(shù)先進的是日本三菱公司,該公司M701SDA、M701SLDA以及其升級型號都較具有代表性[1]。下表為在建包頭鋼鐵分軸式CCPP機組相關(guān)技術(shù)資料及由式(3-1)計算發(fā)電效率:
隨著近年來高參數(shù)機組的小型化,國內(nèi)冶金行業(yè)投產(chǎn)的80MW至135MW的亞臨界機組日漸成熟,普遍采用主蒸汽參數(shù)為17.5MPa、571C,目前65MW級別的單鋼亞臨界機組上汽、哈汽均已有在建項目。下表為永鋒鋼鐵100MW亞臨界BTG機組相關(guān)技術(shù)資料及由式(3-2)計算的發(fā)電效率:
因受到煤氣熱值的波動和流量變化、運行水平的差異、設(shè)備運行工況和設(shè)計工況的不同等主客觀因素的影響,導致CCPP和BTG的運行效率和理論效率均存在一定的差距,下表列舉了國內(nèi)已經(jīng)投產(chǎn)的CCPP項目和亞臨界BTG項目的階段性實際發(fā)電效率。
以上數(shù)據(jù)均為短期階段性數(shù)據(jù),不代表長期運行數(shù)據(jù),結(jié)合表1、表2、表3數(shù)據(jù)繪制曲線如下。
表1 包鋼165MW CCPP聯(lián)合循環(huán)發(fā)電項目計算效率
表2 永鋒100MW亞臨界煤氣發(fā)電項目計算效率
表3 國內(nèi)冶金行業(yè)聯(lián)合循環(huán)及亞臨界煤氣發(fā)電階段性運行效率
圖2 理論及實際發(fā)電效率曲線
由上圖我們可以看出CCPP聯(lián)合循環(huán)實際發(fā)電效率為44.95%至47.2%,亞臨界煤氣發(fā)電機組從發(fā)電效率可以看出是40.1%至41.8%,兩者之間相差的效率約為5%。下文經(jīng)濟分析以CCPP發(fā)電效率45.5%,并將其廠用電率設(shè)置為設(shè)計理論值3%;BTG亞臨界煤氣發(fā)電發(fā)電效率以41%計算,并將其廠用電率設(shè)置為設(shè)計理論值6%。
下文選取目前國內(nèi)CCPP發(fā)電項目和亞臨界煤氣發(fā)電項目各兩個,通過表4.1可以看出CCPP單位裝機約為6830元/ kW·h,亞臨界煤氣發(fā)電裝機約為2350元/ kW·h。
表4 國內(nèi)CCPP發(fā)電項目和亞臨界煤氣發(fā)電項目投資
以全年7800小時計,100MW亞臨界煤氣發(fā)電全年發(fā)電量為7.8×108kW·h,BTG煤氣發(fā)電廠用電率以6%計時,全年供電量為7.33×108kW·h。以此為基數(shù),CCPP發(fā)電效率45.5%,BTG亞臨界煤氣發(fā)電41%計,可以得出100MW級CCPP項目燃燒同樣的燃料理論發(fā)電量為8.66×108kW·h,CCPP電廠以3%來對廠用電率進行計算時,該廠一年的供電則為8.4×108kW·h。
由上述計算知,以100MW為計算基數(shù)時,CCPP可以比BTG亞臨界煤氣發(fā)電供電量多約1.07×108kW·h。如果以0.38元/kW·h上網(wǎng)電價為基數(shù)進行計算,每年可以產(chǎn)出約4066萬元,在不計兩者物料消耗差異(循環(huán)水、工業(yè)水、壓縮空氣、氮氣等物料消耗)的情況下,其投資差值回收期約為11.2年。
冶金行業(yè)將布萊頓、朗肯兩種循環(huán)模式應(yīng)用于CCPP,把兩者相結(jié)合,具有許多優(yōu)點,提升了整體發(fā)電效率[2],但是隨著近幾年來亞臨界機組小型化及其較低的造價使得CCPP的技術(shù)優(yōu)勢逐漸被縮小。通過公開的消息可以看到廣西盛隆冶金有限公司產(chǎn)業(yè)升級技術(shù)改造工程已開始使用145MW級別的超臨界機組,建成后預計理論發(fā)電效率可超過43%,將進一步縮小和CCPP的發(fā)電效率差異。
朗肯循環(huán)被應(yīng)用在很多不同發(fā)電模式當中,例如CCPP、BTG等發(fā)電模式,凝汽器部分造成了很多熱損失,冷源損失約超60%[3],減少冷源損失、增加全廠熱效率可以通過熱電聯(lián)產(chǎn)來完美實現(xiàn)。包頭鋼鐵2×165MW煤氣發(fā)電二期(CCPP)通過汽機側(cè)的自動同步離合器(SSS離合器)以實現(xiàn)背壓和純凝工況的切換。探索鋼廠煤氣發(fā)電供熱是提高熱效率的有效途徑。
燃氣輪機從冷卻狀態(tài)下最多只需要啟動幾十分鐘即可達到滿負荷狀態(tài),有著啟動快、高自動化的特點。這一點亞臨界煤氣發(fā)電機組(BTG)尚無法完全實現(xiàn),提高BTG機組的自動化程度以實現(xiàn)一鍵啟停仍是今后需要繼續(xù)努力的方向。
筆者認為,新建或改建鋼廠應(yīng)該根據(jù)本廠的煤氣量、種類及熱值情況,周邊熱用戶情況等因素,結(jié)合本廠的經(jīng)濟狀況和技術(shù)指標等綜合測評,從而進行CCPP機組或者亞臨界乃至超臨界BTG機組的選擇。