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        豎壁貼附通風(fēng)與混合通風(fēng)供熱方式室內(nèi)熱環(huán)境及通風(fēng)性能實(shí)測(cè)比較

        2021-11-10 10:24:26西安建筑科技大學(xué)鄧紅娜李安桂
        暖通空調(diào) 2021年10期
        關(guān)鍵詞:風(fēng)管溫差供熱

        西安建筑科技大學(xué) 韓 騰 鄧紅娜 李安桂

        空調(diào)設(shè)備及系統(tǒng)運(yùn)行節(jié)能國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 珠海格力電器股份有限公司 劉 華△ 杜 輝

        0 引言

        過去20余年來,我國的建筑能耗呈急劇上升趨勢(shì)。2016年建筑運(yùn)行的總商品能耗(標(biāo)準(zhǔn)煤)為9.06億t,約占全國能源消費(fèi)總量的20%[1],而暖通空調(diào)能耗又占建筑能耗的30%~50%[2]。在滿足建筑環(huán)境要求的基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)建筑節(jié)能,已成為建筑可持續(xù)發(fā)展的重要課題,而不合理的氣流組織形式是造成空調(diào)能耗偏高的原因之一。

        冬季送熱風(fēng)時(shí),傳統(tǒng)混合式空調(diào)系統(tǒng)將熱氣流自房間上部送入室內(nèi),熱風(fēng)由于熱浮升力的作用易聚集在房間上部,房間內(nèi)出現(xiàn)明顯的下低上高的溫度分布特征。為了滿足人員工作區(qū)的熱舒適要求,上部空間的氣溫會(huì)遠(yuǎn)高于供暖設(shè)計(jì)溫度,導(dǎo)致室內(nèi)空氣平均溫度過高,產(chǎn)生巨大無效能耗。

        李安桂團(tuán)隊(duì)基于20余年來持續(xù)不斷研究提出了基于“擴(kuò)展康達(dá)效應(yīng)”的豎壁貼附通風(fēng)理論及設(shè)計(jì)方法[3-7],豎壁貼附通風(fēng)是一種既可用于夏季供冷,又可用于冬季供熱的理想空調(diào)方案,其基本機(jī)理是送風(fēng)氣流在豎壁的“扶持”效應(yīng)下被下送到工作區(qū),減少了與周圍空氣的摻混,撞擊地面改變運(yùn)動(dòng)方向后,仍具有很高的水平動(dòng)量。因此只要送風(fēng)參數(shù)設(shè)計(jì)合理,即使送風(fēng)射流為熱風(fēng),在流動(dòng)轉(zhuǎn)為水平運(yùn)動(dòng)后,較高的射流剩余動(dòng)量能夠克服熱浮升力的作用,仍可以在地板表面擴(kuò)散相當(dāng)一段距離,使熱風(fēng)有效送入工作區(qū),如圖1所示。

        圖1 不同送風(fēng)方式下冬季供熱室內(nèi)溫度分布示意圖

        已有的關(guān)于豎壁貼附的研究多是針對(duì)射流運(yùn)動(dòng)的流動(dòng)特點(diǎn),關(guān)于其貼附通風(fēng)設(shè)備性能的研究還遠(yuǎn)未完善,即便是已有的研究,也都多限于供冷、供熱或等溫送風(fēng)的情況,這無疑是限制這一通風(fēng)方式推廣應(yīng)用的主要原因。為此,本文將豎壁貼附送風(fēng)技術(shù)應(yīng)用于某特定風(fēng)管機(jī),對(duì)豎壁貼附通風(fēng)與混合通風(fēng)2種供熱模式下室內(nèi)熱環(huán)境分布和通風(fēng)性能進(jìn)行詳細(xì)的對(duì)比實(shí)驗(yàn)研究,以便為豎壁貼附技術(shù)的設(shè)備開發(fā)提供理論支撐和設(shè)計(jì)依據(jù)。

        1 實(shí)驗(yàn)條件與方法

        在人工熱舒適實(shí)驗(yàn)室內(nèi),將特定風(fēng)管機(jī)應(yīng)用于傳統(tǒng)混合通風(fēng)和豎壁貼附通風(fēng)2種模式,測(cè)量不同送風(fēng)擋位下的室內(nèi)空氣溫度分布和通風(fēng)性能特征。

        1.1 實(shí)驗(yàn)室布置情況

        空調(diào)熱舒適實(shí)驗(yàn)室位于一個(gè)尺寸為9.8 m×8.3 m×4.3 m(長×寬×高)的室外套間內(nèi),室內(nèi)套間的尺寸為7.0 m×5.2 m×2.7 m(長×寬×高),具體位置如圖2a所示。室內(nèi)與室外套間之間的圍護(hù)結(jié)構(gòu)(包括屋頂、地面及側(cè)墻)均為保溫庫板。室外房間的溫度通過環(huán)境艙空調(diào)器可以穩(wěn)定控制,室內(nèi)房間初始溫度通過打開房間內(nèi)門窗與室外房間換熱來控制。實(shí)驗(yàn)中,通過圍護(hù)結(jié)構(gòu)縫隙的冷風(fēng)滲透忽略不計(jì),室內(nèi)無熱源,認(rèn)為熱負(fù)荷全部來自圍護(hù)結(jié)構(gòu)的熱損失。風(fēng)管機(jī)安裝在支架上,安裝高度可以調(diào)整,位置可以移動(dòng),房間內(nèi)無家具,氣流貼附的壁面材質(zhì)為油漆光滑壁面,粗糙度厚度Ks=0。

        圖2 熱舒適實(shí)驗(yàn)室位置及送、回風(fēng)口布置

        實(shí)驗(yàn)中,送風(fēng)口高度設(shè)為2.3 m,風(fēng)管機(jī)安裝在房間寬度方向的中軸面位置,豎壁貼附射流送風(fēng)口緊貼墻布置,送風(fēng)口尺寸為0.05 m×0.64 m,風(fēng)管機(jī)的另一側(cè)為回風(fēng)口,尺寸為0.2 m×0.7 m,如圖2b所示;混合通風(fēng)時(shí)將風(fēng)管機(jī)方向調(diào)轉(zhuǎn),去掉導(dǎo)流彎頭,送風(fēng)口尺寸為0.122 m×0.585 m。

        1.2 測(cè)點(diǎn)布置與實(shí)驗(yàn)儀器

        空調(diào)熱舒適實(shí)驗(yàn)室設(shè)置有多排可移動(dòng)測(cè)桿,每根測(cè)桿的不同高度處分別固定著7個(gè)測(cè)溫?zé)犭娕?。圖3顯示了測(cè)桿的平面位置和測(cè)點(diǎn)的高度。

        圖3 測(cè)桿平面位置和測(cè)點(diǎn)高度示意圖

        水平長度x方向:從距離墻壁1 m處的工作區(qū)域開始布置測(cè)點(diǎn),間隔為0.7 m,共布置A~F 6排測(cè)點(diǎn),實(shí)驗(yàn)中將C排測(cè)點(diǎn)移動(dòng)到房間中軸線x=3.5 m處。

        水平寬度y方向:從距離墻壁0.5 m處的區(qū)域開始布置測(cè)點(diǎn),間隔為0.7 m,共布置7排(1~7)測(cè)溫點(diǎn)。

        豎直z方向:第1個(gè)測(cè)點(diǎn)離地0.1 m,模擬人體腳踝位置,每隔0.3 m布置1個(gè)測(cè)點(diǎn),共7個(gè)測(cè)點(diǎn),涵蓋了90%以上的人體活動(dòng)區(qū)域。

        空氣溫度的測(cè)量采用鎳鉻-康銅WRE-230熱電偶,響應(yīng)時(shí)間1 s,分辨率為0.01 ℃,從風(fēng)管機(jī)開始運(yùn)行到實(shí)驗(yàn)結(jié)束,每間隔1 min,所有熱電偶記錄1次數(shù)據(jù)。

        1.3 實(shí)驗(yàn)工況與實(shí)測(cè)過程

        實(shí)驗(yàn)中室外房間溫度通過房間內(nèi)的環(huán)境艙空調(diào)器穩(wěn)定維持在7 ℃,室內(nèi)房間初始溫度通過打開房間內(nèi)門窗與室外房間換熱實(shí)現(xiàn)7 ℃的初始值;供暖房間的負(fù)荷隨室外溫度的變化而變化,故所有工況室外溫度恒定為7 ℃,室內(nèi)熱負(fù)荷均相同。

        供熱初期,室內(nèi)空氣溫度不穩(wěn)定,熱環(huán)境受初始狀態(tài)影響很大,不足以說明不同送風(fēng)方式的供暖特征,為此每個(gè)實(shí)驗(yàn)工況連續(xù)測(cè)量3 h,3 h內(nèi)各個(gè)工況室內(nèi)溫度均達(dá)到穩(wěn)定,實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)均取自穩(wěn)定狀態(tài)的實(shí)測(cè)值。

        不同工況實(shí)驗(yàn)參數(shù)設(shè)置如表1所示,實(shí)驗(yàn)所采用的風(fēng)管機(jī)風(fēng)量為定值,超高擋604.2 m3/h、中擋410.3 m3/h,不同實(shí)驗(yàn)工況下,由于貼附送風(fēng)口和混合通風(fēng)送風(fēng)口尺寸的差異,送風(fēng)速度其實(shí)不同,且此處風(fēng)速值由風(fēng)量除以面積計(jì)算得到。在2種氣流組織對(duì)比實(shí)驗(yàn)中,因?yàn)橥饧釉诜块g的室外熱負(fù)荷是相等的(所有工況室外溫度恒定為7 ℃,室內(nèi)設(shè)計(jì)溫度20 ℃),所以實(shí)驗(yàn)人員控制風(fēng)管機(jī)送風(fēng)量為定值,而非送風(fēng)速度。

        表1 不同工況送風(fēng)參數(shù)

        實(shí)驗(yàn)中,因?yàn)闇y(cè)點(diǎn)處風(fēng)速大都小于0.3 m/s,人員的進(jìn)入帶來的擾動(dòng)不可忽略,因此并未對(duì)測(cè)點(diǎn)處的風(fēng)速進(jìn)行測(cè)量,但實(shí)驗(yàn)人員手持風(fēng)速儀對(duì)送風(fēng)口處的風(fēng)速進(jìn)行了測(cè)量,與計(jì)算值比較吻合。

        由于風(fēng)管機(jī)為定頻機(jī),回風(fēng)口感溫包檢測(cè)到室內(nèi)溫度達(dá)到設(shè)計(jì)值,風(fēng)管機(jī)便會(huì)停機(jī),室內(nèi)溫度達(dá)到第1個(gè)穩(wěn)定狀態(tài),待室內(nèi)溫度低于設(shè)計(jì)值,風(fēng)管機(jī)再次啟動(dòng),如此往復(fù)多個(gè)周期。實(shí)驗(yàn)中實(shí)時(shí)記錄了各種工況3 h內(nèi)風(fēng)管機(jī)送回風(fēng)溫度和耗功的變化,如圖4所示。

        2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

        2.1 豎向溫度分布特性

        由圖4a可以看出,工況1下室內(nèi)溫度分別在77、114、154 min時(shí)達(dá)到穩(wěn)定。選取房間溫度最不利測(cè)桿A-1,記錄了3個(gè)停機(jī)時(shí)刻下測(cè)桿處豎向溫度梯度,如圖5a所示,房間內(nèi)上下溫度梯度可達(dá)8 ℃,且開機(jī)后時(shí)間越久,房間內(nèi)溫度受初始溫度分布影響越小。故此后所有工況均選取實(shí)驗(yàn)3 h內(nèi)最后一次停機(jī)時(shí)的室內(nèi)穩(wěn)定狀態(tài)點(diǎn)研究室內(nèi)溫度分布特性和通風(fēng)性能。

        圖5 工況1(超高擋(604.2 m3/h)混合通風(fēng))下室內(nèi)豎向溫度分布

        同時(shí)選擇室內(nèi)A-1、A-7、C-4、F-1、F-7 4個(gè)角落測(cè)桿和中心位置測(cè)桿數(shù)據(jù),反映房間豎向溫度分布,可以認(rèn)為這些測(cè)桿處溫度達(dá)到設(shè)計(jì)要求,房間內(nèi)90%的空間溫度是滿足設(shè)計(jì)要求的。由圖5b可知,在距地面0.1~1.9 m范圍內(nèi)存在8 ℃的溫差,人員坐姿呼吸區(qū)1.1 m處溫度雖滿足要求,但0.8 m以上溫度均過高,熱空氣的浮升力效應(yīng)是造成巨大無效能耗的主要原因。

        由圖4c可以看出,工況3下室內(nèi)溫度分別在78、106、136、166 min時(shí)達(dá)到穩(wěn)定。房間溫度最不利測(cè)桿A-1在4個(gè)穩(wěn)定時(shí)刻豎向溫度梯度如圖6a所示,166 min最后穩(wěn)定狀態(tài)下房間豎向溫度分布如圖6b所示,在距地面0.1~1.1 m范圍內(nèi)最大存在2 ℃的豎向溫度梯度,1.1 m以上溫度近似不變,工作區(qū)維持在21 ℃。采用豎壁貼附通風(fēng)送風(fēng)形式,室內(nèi)溫度場(chǎng)分布均勻,不存在高度方向冷熱不均的現(xiàn)象,熱風(fēng)能被有效下送至工作區(qū)。

        由圖4b可以看出,工況2下室內(nèi)在136 min時(shí)達(dá)到穩(wěn)定。與工況1相比,送風(fēng)量和送風(fēng)速度降低,在室內(nèi)熱負(fù)荷不變的情況下,送風(fēng)溫度有所升高以維持室內(nèi)熱平衡。此時(shí)熱氣流波及范圍減小,室內(nèi)高度方向溫度梯度開始分段,如圖7b所示。房間1.0 m以下存在2 ℃溫差,1.0~1.9 m存在8 ℃溫差,且1.0 m以上實(shí)測(cè)溫度均高于設(shè)計(jì)值20 ℃。相較而言,送風(fēng)速度低、送風(fēng)溫度高,熱空氣更不易流動(dòng)擴(kuò)散,從而造成的熱分層現(xiàn)象引起的無效能耗更嚴(yán)重。因此,冬季供熱建議使用大風(fēng)量、小溫差送風(fēng)以滿足熱負(fù)荷需要。

        圖6 工況3(超高擋(604.2 m3/h)豎壁貼附通風(fēng))下室內(nèi)豎向溫度分布

        圖7 工況2(中擋(410.3 m3/h)混合通風(fēng))下室內(nèi)豎向溫度分布

        由圖4d可以看出,工況4下室內(nèi)溫度多次達(dá)到穩(wěn)定。選取其中4個(gè)穩(wěn)定狀態(tài),最不利測(cè)桿A-1在4個(gè)穩(wěn)定時(shí)刻豎向溫度梯度如圖8a所示,同樣啟停周期循環(huán)次數(shù)越多,房間內(nèi)溫度受初始溫度分布影響越小,163 min穩(wěn)定狀態(tài)下房間豎向溫度分布如圖8b所示,在距地面0.1~1.1 m范圍內(nèi)最大存在3 ℃的豎向溫度梯度,1.1 m以上溫度近似不變,工作區(qū)溫度維持在19 ℃。同樣室內(nèi)溫度場(chǎng)分布均勻,熱風(fēng)能被有效下送至工作區(qū)。但與工況2相比,室內(nèi)1 m以下溫度梯度相對(duì)較為明顯,同樣在豎壁貼附送風(fēng)模式下,建議采用大風(fēng)速、小溫差送風(fēng)。

        圖8 工況4(中擋(410.3 m3/h)豎壁貼附通風(fēng))下室內(nèi)豎向溫度分布

        2.2 水平向溫度分布特性

        4種實(shí)驗(yàn)工況下,工作區(qū)水平面(z=1.6 m)上的三維溫度分布如圖9所示。由圖9a、b可以看出:混合通風(fēng)供暖時(shí),距地面1.6 m高平面上最高溫度為28.56 ℃,最低溫度為22.52 ℃,存在6 ℃左右的不均勻溫差,且溫度梯度變化明顯,沿著送風(fēng)氣流方向,送風(fēng)口正對(duì)的一側(cè)墻壁附近熱量積聚,因而溫度最高;相較而言,超高擋大風(fēng)速運(yùn)行時(shí),熱量在慣性力作用下更易擴(kuò)散,該平面熱量分布更加均勻。

        圖9 工作區(qū)水平面(z=1.6 m)三維溫度分布

        由圖9c、d可以看出:豎壁貼附通風(fēng)供暖時(shí),z=1.6 m平面上不均勻溫差只有2 ℃,且溫度梯度變化均勻,熱風(fēng)覆蓋范圍廣;因熱氣流沿著豎直墻壁下送到地面并形成貼附效果,靠近下送風(fēng)口一側(cè)溫度最高;但豎壁貼附中擋風(fēng)量運(yùn)行時(shí),該平面溫度分布對(duì)送風(fēng)速度的變化并不十分敏感。因此,在滿足豎壁貼附供暖送風(fēng)可及性條件下,風(fēng)速不宜過大,避免人體吹風(fēng)感。

        2.3 熱浮升力不利影響控制參數(shù)

        水平及豎向溫度分布的不均勻性主要是由送風(fēng)熱浮升力造成的。冬季送風(fēng)溫度過高,且與之匹配的送風(fēng)速度偏小,慣性力大于熱浮升力,熱風(fēng)不能進(jìn)入工作區(qū)。因此,在避免吹風(fēng)感的前提下,采用大風(fēng)速、小溫差送風(fēng)方式可以有效控制熱浮升力對(duì)室內(nèi)熱舒適造成的不利影響。

        冬季供熱工況屬于非等溫射流,送風(fēng)溫度高于環(huán)境溫度,熱浮升力對(duì)射流的流動(dòng)起阻礙作用,非等溫射流的判據(jù)為阿基米德數(shù)Ar。表征慣性力大小的量綱一特征數(shù)為雷諾數(shù)Re,表征熱浮升力強(qiáng)弱的量綱一特征數(shù)為格拉曉夫數(shù)Gr,Gr與Re2的比值即阿基米德數(shù)Ar,其表達(dá)式為[8]

        (1)

        式中g(shù)為自由落體加速度,m/s2;ΔT為送風(fēng)溫差,K;Tn為室內(nèi)平均溫度,K;l為送風(fēng)口特征尺寸,m;ν為空氣的運(yùn)動(dòng)黏度,m2/s;u為送風(fēng)速度,m/s。

        Ar將送風(fēng)口特征尺寸、送風(fēng)速度、送風(fēng)溫度三者結(jié)合在一起,綜合反映了熱浮升力與慣性力兩方面的作用。通過控制與送風(fēng)參數(shù)對(duì)應(yīng)的Ar的合理范圍,定量地適當(dāng)增大慣性力、減小熱浮升力,即可有效避免由于熱浮升力對(duì)室內(nèi)造成的熱舒適不利影響。

        3 通風(fēng)性能評(píng)價(jià)指標(biāo)分析

        3.1 能量利用系數(shù)

        能量利用系數(shù)η可以反映送風(fēng)能量的利用程度,其表達(dá)式為[9]

        (2)

        式中ts為送風(fēng)平均溫度,℃;tp為排風(fēng)平均溫度,在實(shí)驗(yàn)中也是風(fēng)管機(jī)平均回風(fēng)溫度,℃;t1.7為供暖房間距地面1.7 m以下空間的平均溫度,℃。

        1.7 m以下空間的能量越多,該空間的平均溫度越高,η越大,能量利用越充分。2種送風(fēng)方式下供暖房間能量利用系數(shù)見表2。

        表2 2種送風(fēng)方式下供暖房間能量利用系數(shù)

        由表2可以看出:對(duì)于2種送風(fēng)方式,若減小風(fēng)量或提高送風(fēng)溫度,均會(huì)使熱風(fēng)能量利用系數(shù)降低,但豎壁貼附通風(fēng)供熱方式能量利用系數(shù)降低的幅度明顯小于混合通風(fēng)供熱方式;在相同的風(fēng)量工況設(shè)置下,豎壁貼附通風(fēng)供熱房間的能量利用系數(shù)均大于混合通風(fēng),可以認(rèn)為采用豎壁貼附通風(fēng)供熱比混合通風(fēng)更節(jié)能;但同時(shí)差異并不是十分明顯,原因是房間層高只有2.7 m,相對(duì)高大空間并不易實(shí)現(xiàn)溫度大跨距分層,4種工況1.7 m以下平均溫度差異并不大,但混合通風(fēng)1.7 m以下豎向溫度梯度卻高達(dá)7 ℃,而豎壁貼附通風(fēng)1.7 m以下豎向溫度梯度小于2 ℃,這個(gè)指標(biāo)并不能反映這一問題。

        3.2 頭腳溫差

        頭腳溫差是影響人體熱舒適的一個(gè)重要指標(biāo),為了滿足人員工作區(qū)的熱舒適要求,《實(shí)用供熱空調(diào)設(shè)計(jì)手冊(cè)》要求,坐姿頭腳溫差Δt1.1~0.1≤2 ℃,站姿頭腳溫差Δt1.7~0.1≤3 ℃[10]。本文實(shí)測(cè)中,高度測(cè)點(diǎn)包含腳踝高度0.1 m測(cè)點(diǎn)、坐姿頭部高度1.0 m測(cè)點(diǎn)和站姿頭部高度1.6 m測(cè)點(diǎn)。圖10顯示了4種工況所對(duì)應(yīng)的坐姿、站姿頭腳溫差。

        圖10 不同送風(fēng)工況下供熱房間頭腳溫差

        可見在相同送風(fēng)量和負(fù)荷下,混合通風(fēng)形式供熱豎直方向溫度梯度過大,豎壁貼附通風(fēng)供熱形成的室內(nèi)氣流組織流場(chǎng)站姿、坐姿頭腳溫差更容易滿足設(shè)計(jì)要求。從圖10可以發(fā)現(xiàn),豎壁貼附通風(fēng)形式供熱時(shí),依然存在部分?jǐn)?shù)值并未嚴(yán)格滿足規(guī)范設(shè)計(jì)要求,這是因?yàn)閷?shí)驗(yàn)是在室內(nèi)完全處于靜止?fàn)顟B(tài)下進(jìn)行的。現(xiàn)實(shí)中,冷風(fēng)滲入、冷風(fēng)侵透及室內(nèi)人員活動(dòng)等因素會(huì)促使室內(nèi)空氣的流通和擾動(dòng)。本實(shí)驗(yàn)旨在比較2種送風(fēng)方式在供熱模式下的差異,相較而言,豎壁貼附送風(fēng)供熱更容易達(dá)到室內(nèi)的熱舒適要求。

        3.3 溫度不均勻系數(shù)

        溫度不均勻系數(shù)Kt是通過計(jì)算工作區(qū)溫度的分布均勻程度來評(píng)價(jià)氣流組織形式優(yōu)劣的指標(biāo)[11],其定義式為

        (3)

        圖11顯示了不同工況下房間工作區(qū)穩(wěn)定狀態(tài)所有測(cè)點(diǎn)的溫度不均勻系數(shù)。相比混合通風(fēng),豎壁貼附通風(fēng)供熱溫度不均勻系數(shù)更小,溫度分布更加均勻,冷熱分層不明顯。同一種送風(fēng)形式下,超高擋大風(fēng)速工況下溫度不均勻系數(shù)更小一些,房間熱舒適效果更好。

        圖11 不同送風(fēng)工況下供暖房間溫度不均勻系數(shù)

        4 結(jié)論

        1) 節(jié)能方面,熱空氣的熱浮升力效應(yīng)是造成空調(diào)房間冬季供熱產(chǎn)生巨大無效能耗的主要原因。采用豎壁貼附送風(fēng)形式,室內(nèi)豎向溫度梯度造成的上熱下冷現(xiàn)象得到改善,能量利用系數(shù)顯著提高,以中擋風(fēng)速為例,能量利用系數(shù)可提高26.9%,有利于降低供暖能耗。

        2) 應(yīng)用適應(yīng)性方面,2種送風(fēng)方式下,低風(fēng)速、高風(fēng)溫送風(fēng),熱空氣更不易流動(dòng)擴(kuò)散,從而形成的熱分層現(xiàn)象和無效能耗問題更嚴(yán)重。因此,冬季供熱建議采用大風(fēng)量、小溫差送風(fēng)以滿足熱負(fù)荷需要,但在滿足送風(fēng)可及性要求條件下,豎壁貼附通風(fēng)室內(nèi)溫度分布對(duì)送風(fēng)參數(shù)變化的敏感度較小,適應(yīng)性強(qiáng)。

        3) 熱舒適方面,相同送風(fēng)量和負(fù)荷下,豎壁貼附通風(fēng)形成的室內(nèi)氣流組織流場(chǎng)溫度分布更均勻,人體頭腳溫差和溫度不均勻系數(shù)更小,冷熱分層不明顯,熱舒適效果更好。可見,采用豎壁貼附通風(fēng)供熱可以有效克服熱浮升力對(duì)室內(nèi)溫度分布的不利影響。

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