姚楚渠

（深圳能源集團(tuán)股份有限公司加納電廠，廣東 深圳 518026）

加納某燃機(jī)電廠4 臺6B 燃機(jī)組均從國內(nèi)搬遷，機(jī)組的服役時間均超過25 年，設(shè)備工況老舊。2017 年1月某日，1# 燃機(jī)在正常停機(jī)降速過程中，在轉(zhuǎn)速為86.6%時，2# 軸瓦兩振動測點(diǎn)BB4 和BB5 分別達(dá)到14.28mm/s 和28.91mm/s 而跳機(jī)，同一時刻2#軸瓦回油溫度也急劇上升，停機(jī)后惰走時間由正常的11 分鐘縮短至4 分鐘。查看記錄曲線：在燃機(jī)發(fā)電機(jī)解列后轉(zhuǎn)速降至86.6%TNH 時因BB5 振動高達(dá)28.91mm/s 而跳閘，跳閘前各軸瓦振動值都在正常范圍內(nèi)，跳閘前2#軸瓦的2 個測點(diǎn)BB4 和BB5 分別都在7.87mm/s 和8.13mm/s，屬于正常數(shù)值。然而，燃機(jī)轉(zhuǎn)速開始下降時，2#軸瓦的振動突升至跳機(jī)值（25.4mm/s），同時，2# 軸瓦回油溫度LTB2D 最高也升高到120℃，超出軸承回油溫度高報警設(shè)定值100℃。后經(jīng)查明原燃機(jī)轉(zhuǎn)子返廠維修時對軸頸進(jìn)行熱噴涂處理，運(yùn)行過程中涂層脫離嚴(yán)重磨損軸頸，導(dǎo)致燃機(jī)振動高而跳機(jī)。

1 燃機(jī)翻瓦檢查情況

結(jié)合上述燃機(jī)2#軸瓦振動高跳閘及同軸瓦回油溫度超溫的情況，判斷2#軸瓦有損壞的可能，根據(jù)這一情況，對2#軸瓦揭瓦檢查損傷情況。

2#軸頸磨損嚴(yán)重，整個工作面已被磨損出一道道的凹槽，見圖1，磨損寬度為135.3mm，磨損最深處1.25mm；后油封也出現(xiàn)同樣的磨損情況，較大的凹槽的磨損寬度為2.5mm，深度為0.35mm，見圖2；軸瓦下半瓦表面鎢金已嚴(yán)重脫胎。轉(zhuǎn)子軸頸尺寸為：直徑245mm；長度140mm；油封相對軸位置處直徑約320mm；長度135-180mm。通過光譜儀分析其軸頸材料為NiCrMo-V/CrMo-V 鋼。

圖1 軸頸磨損

圖2 后油封磨損

根據(jù)揭瓦后檢查到的軸頸和軸瓦的磨損情況分析，本次振動的原因是由于原燃機(jī)轉(zhuǎn)子返廠維修時對軸頸進(jìn)行熱噴涂處理，涂層與基體熔合程度和結(jié)合力非常有限，強(qiáng)度一般為δb=42-70MPa，對噴涂層厚度也不宜過厚，經(jīng)測量，2#軸頸涂層厚度在1mm 以上，較厚的涂層在運(yùn)行過程容易脫落并嚴(yán)重磨損軸頸，形成數(shù)道深淺不一的溝槽，阻礙轉(zhuǎn)子運(yùn)轉(zhuǎn)過程中油膜的建立，以致轉(zhuǎn)子在運(yùn)轉(zhuǎn)過程中振動過大，最終導(dǎo)致機(jī)組跳閘。

2 確定檢修方案

2.1 更換轉(zhuǎn)子軸頸方案

鑒于1#燃機(jī)轉(zhuǎn)子、2#軸頸受損嚴(yán)重，擬返廠檢修更換軸頸短軸。國外某OEM 廠答復(fù)可以更換短軸，但費(fèi)用較高，且維修工期長達(dá)幾個月，嚴(yán)重影響電廠的運(yùn)營計劃。此外，原短軸止口之前加工過，與負(fù)荷聯(lián)軸器端面在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)過盈配合，若更換短軸，與負(fù)荷聯(lián)軸器無法合適匹配。

2.2 車削軸頸方案

國外維修廠家針對類似情況一般采用車削受損軸頸表面的工藝進(jìn)行修復(fù)，由于作者所在廠燃機(jī)2#軸頸最深在1.25mm 以上，這意味著至少要車削1.25mm，車削的風(fēng)險相當(dāng)大，經(jīng)過技術(shù)評估后廠家基本確定對其無法修復(fù)。

2.3 轉(zhuǎn)子軸頸增材修理方案

（1）對受損軸頸施行增材修理工藝，利用焊接技術(shù)將軸頸受損部位增厚，然后進(jìn)行車削、修磨，恢復(fù)軸頸原有尺寸，此方案無法保證在未去除損傷層時焊材與原軸頸的融合度。

（2）咨詢國外公司實(shí)施增材修理軸頸方案，僅一家公司回復(fù)可進(jìn)行熱噴涂工藝修復(fù)，但極限深度為1.25mm，本軸頸磨損深度在去掉受損層以后極可能達(dá)到1.25mm 以上。而且通過調(diào)查國內(nèi)廠家以前軸頸修復(fù)案例，本廠1#機(jī)受損厚度的軸頸用熱噴涂工藝修復(fù)，無法保證噴涂材料與基材有效結(jié)合，特別是在5100rpm 的轉(zhuǎn)速下，軸頸噴涂層可能出現(xiàn)剝落，對燃機(jī)造成二次損害。

2.4 現(xiàn)場激光熔敷、仿型車加工軸頸方案

先通過仿型車將軸頸磨損部位研磨至裂紋深度進(jìn)行止裂，使用與軸頸原材料相近的焊材，激光溶敷厚度比軸頸原基準(zhǔn)面厚0.02mm-0.03mm，然后進(jìn)行胎具研磨加工至基準(zhǔn)尺寸，并對加工后熔敷層面進(jìn)行表面硬度、超聲波、著色、滲透、刀口尺、千分尺檢測，檢測標(biāo)準(zhǔn)按焊接一類，硬度檢查與軸頸一致（±HRC2），表面光潔度達(dá)到Ra0.4，修復(fù)處與原軸面尺寸應(yīng)保持一致，熔敷層應(yīng)與基體為冶金結(jié)合，使用過程中不剝落，無掉塊。

綜合比較上述方案：方案一，更換轉(zhuǎn)子軸頸，價格昂貴，工期長；方案二，車削軸頸，強(qiáng)度沒保證，并且需要配置與之匹配的非標(biāo)準(zhǔn)軸瓦；方案三，無法保證增材材料與基材有效結(jié)合，特別是在5100rpm 的高轉(zhuǎn)速時，軸頸表層可能出現(xiàn)剝落，對燃機(jī)造成二次損害；方案四，對整個軸頸進(jìn)行堆焊后車磨至軸頸基準(zhǔn)尺寸，該焊接方案區(qū)別于方案三的直接增材焊接，先將磨損表層車削干凈，再選擇與軸頸相近的焊料與軸頸焊接融合，使之達(dá)到原軸頸材料的硬度，保證軸頸滿足燃機(jī)正常運(yùn)行。通過技術(shù)和商務(wù)比較，最終確定選擇方案四，采用現(xiàn)場激光熔敷、仿型車加工技術(shù)修復(fù)軸頸。

3 激光熔敷修復(fù)軸頸實(shí)施過程

3.1 轉(zhuǎn)子基準(zhǔn)定位

首先轉(zhuǎn)子在缸體內(nèi)要做軸徑彎曲、變形的跳動檢測。然后吊裝出來，將轉(zhuǎn)子放置在燃機(jī)專用的托架上，根據(jù)現(xiàn)場加工部位的位置距地面高度用槽鋼制作出加工安裝架，并在安裝架上安裝現(xiàn)場仿型車加工專用設(shè)備,用仿型加工專用車削工具將2#軸頸工作面進(jìn)行車削（粗車削），以磨損軸頸兩側(cè)的非磨損面作為基準(zhǔn)進(jìn)行定位，詳見圖3。并同時使用千分表調(diào)整刀具與工裝的同軸度與平行度，進(jìn)行軸跳動檢測。所有調(diào)整數(shù)值在0.02mm-0.03mm 以內(nèi)，目的是將軸頸的整個磨損面都車削掉，車削深度為磨損凹槽的最深度1.25mm,當(dāng)車削達(dá)到預(yù)定深度后，使用著色探傷進(jìn)行檢測，確保整個磨損層完全車削掉，詳見圖4。

圖3 仿型車削磨損表層

圖4 磨損表層車削后

3.2 激光熔敷軸頸

車削數(shù)值調(diào)整在0.02mm-0.03mm 以內(nèi)后，對軸進(jìn)行疲勞層的去除車加工，車加工后復(fù)校尺寸,對車加工后軸面進(jìn)行探傷檢測，確定無線性顯示后，再進(jìn)行激光熔敷加工。補(bǔ)焊材料為JY-N-800 的鎳基材料；強(qiáng)度δb≥1100-1200MPa；HRC 可調(diào)。熔敷過程需手動盤動軸徑，隨著焊接部位轉(zhuǎn)動，共轉(zhuǎn)動一圈。采用激光分段熔敷，編程機(jī)械手對磨損面進(jìn)行自動補(bǔ)焊。每焊一層都需進(jìn)行檢測，直至符合加工尺寸，詳見圖5。

圖5 軸頸焊接修復(fù)

3.3 仿型車軸加工

安裝仿型車刀頭，對熔敷面進(jìn)行粗、精車加工，此類加工為被加工件不動，車刀按同心、同平衡支架運(yùn)動，圍繞軸運(yùn)動。粗加工分次進(jìn)行；精加工預(yù)留量0.15mm-0.25mm，采用進(jìn)口刀頭加工，確保一次精車加工完成。

3.4 軸頸研磨

軸加工預(yù)留量為0.03mm-0.05mm，不低于基材尺寸，然后進(jìn)行胎具研磨加工，保證光潔度要求。胎具采用球墨鑄鐵，采用＃200-＃800 研磨膏，磨至與未損傷區(qū)域相一致。

油封處磨損在焊接過程中受熱，金屬層成塊脫落，經(jīng)對脫落金屬進(jìn)行光譜儀分析，與轉(zhuǎn)子材料成分不同，系以往轉(zhuǎn)子返轉(zhuǎn)修復(fù)時廠家對油封進(jìn)行噴涂處理。此次油封磨損處理是將金屬涂層車削干凈，然后采用與軸頸相同的處理方法，先激光熔敷，然后車削處理及研磨塊研磨，見圖6。

圖6 油封焊接修復(fù)

3.5 檢測標(biāo)準(zhǔn)

對加工后熔敷層面進(jìn)行表面硬度、超聲波、著色、滲透、刀口尺、千分尺檢測，檢測標(biāo)準(zhǔn)按焊接一類，硬度檢查與軸一致（±HRC2）,表面光潔度達(dá)到Ra0.4,修復(fù)處與原軸面尺寸應(yīng)保持一致，熔敷層應(yīng)于母體為冶金結(jié)合，使用過程中不剝落，無掉塊。

4 軸頸修復(fù)后運(yùn)行情況

檢修結(jié)束后，燃機(jī)調(diào)試及運(yùn)行狀態(tài)良好，滿負(fù)荷運(yùn)行時BB4=5.50mm/s，BB5=5.95mm/s，2#軸瓦回油溫度為60℃，停機(jī)惰走時間為11 分4 秒，其他各項(xiàng)運(yùn)行參數(shù)正常，詳見表1。

表1 燃機(jī)軸頸修復(fù)前后主要運(yùn)行參數(shù)對照表

5 結(jié)束語

從振動高導(dǎo)致燃機(jī)跳機(jī)事故發(fā)生后，電廠檢修積極應(yīng)對，翻瓦檢查尋找事故原因，多渠道尋找解決方案，通過技術(shù)對比后最終選擇激光熔敷方案對2#軸頸進(jìn)行修復(fù)，修復(fù)完成后機(jī)組運(yùn)行狀況良好，運(yùn)行參數(shù)正常，必須加強(qiáng)后續(xù)機(jī)組運(yùn)行參數(shù)監(jiān)督，特別是振動和回油溫度，待有機(jī)會翻瓦檢查，對軸頸做探傷等手段跟蹤修復(fù)質(zhì)量。由于電廠4 套6B 燃機(jī)機(jī)組較為老舊，且當(dāng)?shù)氐墓I(yè)基礎(chǔ)落后，缺乏大型機(jī)床，轉(zhuǎn)子無法上機(jī)床對軸頸進(jìn)行加工，因此本次因地制宜的軸頸修復(fù)方案，采用了激光熔敷焊接軸頸及現(xiàn)場仿型車加工配合的方法完成軸頸的修復(fù)，并取得了成功，為后續(xù)其他燃機(jī)、汽機(jī)及發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子的軸頸修復(fù)提供參照。