邵洪波， 陳家星， 張西雷

（中國(guó)石油天然氣管道第二工程有限公司， 江蘇 徐州 221006）

0 前 言

雙相不銹鋼是指微觀組織由鐵素體與奧氏體兩相所構(gòu)成的一類(lèi)不銹鋼， 且兩相比例接近1:1。 由于具有鐵素體和奧氏體雙相的顯微組織，雙相不銹鋼結(jié)合了鐵素體和奧氏體不銹鋼的優(yōu)點(diǎn)， 是一種強(qiáng)度高、 耐蝕性好的結(jié)構(gòu)功能一體化材料， 被廣泛應(yīng)用于石油、 化工、 海洋、 能源、 建筑等行業(yè)， 成為近年來(lái)耐蝕合金領(lǐng)域研究的熱點(diǎn)[1]。

雙相不銹鋼根據(jù)其合金成分和性能可分為經(jīng)濟(jì)節(jié)約型（低合金） 雙相不銹鋼（2101、 2304）、 標(biāo)準(zhǔn)雙相不銹鋼 （2205） 及超級(jí)雙相不銹鋼（2507）。 其中標(biāo)準(zhǔn)雙相不銹鋼材料的研發(fā)已比較成熟， 這種材料既具有鐵素體不銹鋼的導(dǎo)熱系數(shù)大、 線膨脹系數(shù)小、 耐點(diǎn)蝕、 耐應(yīng)力腐蝕等優(yōu)點(diǎn)， 又具有奧氏體不銹鋼的塑性和韌性、 抗晶間腐蝕、 力學(xué)性能和焊接性能良好等優(yōu)點(diǎn)[2]。

雙相不銹鋼的焊接以手工鎢極氬弧焊和焊條電弧焊為主， 但當(dāng)焊接熱輸入過(guò)大時(shí)， 臨近的母材就會(huì)變色， 嚴(yán)重影響雙相不銹鋼的耐腐蝕性能， 從而影響雙相不銹鋼管線的運(yùn)行安全及使用周期。 而手工焊接的熱輸入受操作影響較大， 不易控制， 多采用焊接一段時(shí)間后進(jìn)行冷卻的方式控制熱輸入， 嚴(yán)重影響施工效率。 隨著近幾年自動(dòng)焊工藝的快速推廣及應(yīng)用， 雙相不銹鋼自動(dòng)焊工藝的研究也隨之開(kāi)展， 本研究以S22053 為例介紹雙相不銹鋼的鎢極氬弧自動(dòng)焊工藝。

1 試驗(yàn)材料

試驗(yàn)材料為S22053 （022Cr23Ni5Mo3N） 標(biāo)準(zhǔn)雙相不銹鋼， 屈服強(qiáng)度≥485 MPa， 抗拉強(qiáng)度≥655 MPa， 其化學(xué)成分見(jiàn)表1[3]。

根據(jù)等成分原則， 焊接材料選用熔覆金屬組織為鐵素體和奧氏體且與S22053 雙相不銹鋼化學(xué)成分相近的ER2209 實(shí)心焊絲， 其抗拉強(qiáng)度≥690 MPa， 化學(xué)成分見(jiàn)表2[4]。

表2 ER2209 焊絲化學(xué)成分 %

2 試驗(yàn)方法

試驗(yàn)采用焊接材料為Φ89 mm×6 mm S22053 雙相不銹鋼管。 管端坡口一般應(yīng)采用機(jī)械加工， 加工坡口的設(shè)備使用前應(yīng)清理干凈， 防止有害物對(duì)材料的污染。 無(wú)法用機(jī)械加工方法時(shí)可采用等離子切割加工， 但材料表面必須采取有效防護(hù)措施， 用砂輪將坡口修磨光滑， 氧化層至少去掉1 mm。 對(duì)坡口進(jìn)行液體滲透探傷， 無(wú)任何相關(guān)顯示[5]。 加工完成的坡口尺寸如圖1 所示。

圖1 坡口形式及尺寸示意圖

組對(duì)間隙應(yīng)保持在0～0.5 mm 范圍內(nèi)， 組對(duì)時(shí)應(yīng)盡量減小錯(cuò)邊量， 錯(cuò)邊應(yīng)沿圓周均勻分布，不應(yīng)使用錘擊法校正錯(cuò)口。 組對(duì)過(guò)程中采用的工具應(yīng)防止在焊縫附近產(chǎn)生銅、 鐵離子以及其他低熔點(diǎn)金屬的污染。

雙相不銹鋼的焊接一般不需要預(yù)熱， 但當(dāng)施焊環(huán)境溫度低于10 ℃時(shí)， 應(yīng)將坡口兩側(cè)各100 mm范圍預(yù)熱到50～80 ℃[6]。 采用火焰預(yù)熱時(shí)， 應(yīng)采用氧化焰， 防止焊接部位發(fā)生碳污染。 焊接前應(yīng)采用內(nèi)充氬的方式將管內(nèi)空氣完全置換， 且焊接過(guò)程中始終保持內(nèi)充氬狀態(tài)。 焊接前應(yīng)調(diào)整焊接設(shè)備， 設(shè)定焊接工藝參數(shù)。 焊接采用鎢極氬弧自動(dòng)焊周向不間斷焊接， 焊接時(shí)應(yīng)嚴(yán)格遵守焊接工藝要求， 采用多層多道焊， 層（道） 間溫度不得大于100 ℃[7-8]， 焊接道次如圖2 所示。 每一焊道焊接前， 必須將前一焊道表面的飛濺物、 熔渣、表面缺欠等清除干凈。 焊道清理采用的工具（包括扁鏟、 砂輪片和鋼絲刷等） 應(yīng)采用不銹鋼材料制成， 且不允許與碳鋼、 低合金鋼或其他有色金屬材料混用[9]。

圖2 Φ89 mm×6 mm 雙相不銹鋼管的焊接道次示意圖

采用Φ3.2 mm 的鈰鎢極焊接， 根焊采用脈沖電流模式， 確保焊縫背面成形良好， 填充蓋面焊采用恒流模式， 其焊接工藝參數(shù)見(jiàn)表3。

表3 S22053 雙相不銹鋼管鎢極氬弧自動(dòng)焊焊接工藝參數(shù)

3 試驗(yàn)結(jié)果

3.1 外觀檢查及無(wú)損檢測(cè)

對(duì)焊縫表面進(jìn)行外觀檢查， 焊縫成形良好，表面無(wú)裂紋、 氣孔、 夾渣、 弧坑、 咬邊、 凹坑及未焊滿(mǎn)等缺陷。 焊縫與母材圓滑過(guò)渡， 焊縫表面余高為1.0～1.5 mm。 無(wú)損檢測(cè)按照NB/T 47013—2015 《承壓設(shè)備無(wú)損檢測(cè)》 執(zhí)行， 檢測(cè)結(jié)果為Ⅰ級(jí)， 符合標(biāo)準(zhǔn)要求（不低于Ⅱ級(jí)合格）。

3.2 拉伸試驗(yàn)

根據(jù)要求分別從平焊位和仰焊位取樣、 加工[10]， 按要求完成拉伸試驗(yàn)， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表4。由表4 可以看出， 拉伸試驗(yàn)結(jié)果符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表4 拉伸試驗(yàn)結(jié)果

3.3 彎曲試驗(yàn)

根據(jù)要求分別從管周向45°位置取樣并加工背彎、 面彎試樣[10]， 按要求完成拉伸試驗(yàn)， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。 由表5 可以看出， 彎曲試樣未見(jiàn)明顯缺欠， 符合標(biāo)準(zhǔn)要求。

表5 彎曲試驗(yàn)結(jié)果

3.4 硬度試驗(yàn)

按要求取全焊縫截面的硬度試樣， 試樣磨光后用腐蝕劑對(duì)焊縫橫截面進(jìn)行腐蝕， 確定焊縫、熔合線和熱影響區(qū)的位置[11]， 硬度試驗(yàn)點(diǎn)的位置如圖3 所示。 硬度試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表6， 最大硬度值為286HV10， 未超過(guò)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的300HV10。

圖3 硬度試驗(yàn)測(cè)試位置圖

表6 硬度試驗(yàn)結(jié)果

3.5 有害間相檢測(cè)（點(diǎn)蝕試驗(yàn)）

試樣在22 ℃的FeCl3溶液中經(jīng)24 h 試驗(yàn)后[12]，3 個(gè)平行試樣腐蝕速率分別為0.90 mdd、 9.25 mdd、1.49 mdd， 平均腐蝕速率為3.88 mdd， 小于標(biāo)準(zhǔn)要求的10 mdd， 且3 個(gè)試樣表面均未出現(xiàn)點(diǎn)蝕， 試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7。

表7 有害間相檢測(cè)試驗(yàn)結(jié)果

3.6 鐵素體含量測(cè)定

觀察3 個(gè)平行試樣的母材、 熱影響區(qū)、 焊縫金相組織（如圖4 所示）， 均未發(fā)現(xiàn)明顯有害相，采用定量金相圖像分析軟件測(cè)定試樣母材、 熱影響區(qū)及焊縫的鐵素體含量[13]， 測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表8，滿(mǎn)足焊縫金屬鐵素體含量為30%～60%、 熱影響區(qū)鐵素體含量為30%～70%的要求。

表8 鐵素體含量測(cè)定試驗(yàn)結(jié)果

圖4 焊縫區(qū)的金相組織

3.7 抗氯化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂試驗(yàn)

試樣經(jīng)脫脂、 干燥后， 測(cè)量試樣尺寸， 并將試樣裝載到夾具上并加載至242.5 MPa。 配置試驗(yàn)溶液25%MgCl2并加熱至完全沸騰， 放入施加應(yīng)力的試樣， 整個(gè)試驗(yàn)期間保持溶液處于沸騰狀態(tài)[14]。經(jīng)過(guò)96 h 試驗(yàn)后， 所有試樣均未發(fā)生斷裂且受拉面未發(fā)現(xiàn)裂紋， 試驗(yàn)后試樣宏觀形貌如圖5 所示。

圖5 抗氯化物應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂試驗(yàn)后試樣宏觀形貌

4 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)外觀檢查、 無(wú)損檢測(cè)、 焊接接頭的力學(xué)性能試驗(yàn)及耐腐蝕性能試驗(yàn)， 結(jié)果表明， 采用鎢極氬弧自動(dòng)焊工藝可確保雙相不銹鋼管接頭的焊接質(zhì)量， 降低焊工勞動(dòng)強(qiáng)度， 減少焊接過(guò)程中的停頓， 提高施工效率， 具有推廣應(yīng)用價(jià)值。