劉明昌，李建偉，孫坤，吳昕雷

(中國電子科技集團(tuán)公司第二十研究所，西安 710068)

碳纖維(CF)復(fù)合材料誕生于20 世紀(jì)60 年代末，有高的比強(qiáng)度、比模量、耐熱、耐腐蝕、耐疲勞等優(yōu)點(diǎn)，是當(dāng)前先進(jìn)的復(fù)合材料，在航空、航天、電子、兵器、建筑等領(lǐng)域得到廣泛應(yīng)用。復(fù)合材料具有各向異性的特點(diǎn)，制件的鋪層設(shè)計(jì)是保證制品結(jié)構(gòu)性能的關(guān)鍵，也是影響制件的型面精度的重要因素，同時(shí)在復(fù)合材料成型過程中，預(yù)浸料及夾層蜂窩的裁切、鋪貼及固化過程的加熱、加壓、降溫、卸壓、脫模等，都會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力和引起制件內(nèi)部應(yīng)力分布，從而造成制件變形。目前，如何控制復(fù)合材料構(gòu)件成型的形變精度，降低制件成型帶來的內(nèi)應(yīng)力和形狀誤差，是CF 復(fù)合材料產(chǎn)品開發(fā)應(yīng)用的技術(shù)瓶頸，成為行業(yè)發(fā)展技術(shù)研究的熱點(diǎn)，是一項(xiàng)具有重要意義的關(guān)鍵技術(shù)[1–4]。筆者從熱壓罐成型復(fù)合材料反射器構(gòu)件特點(diǎn)入手，分析影響型面精度的因素，主要從鋪層設(shè)計(jì)均勻性及非均勻結(jié)構(gòu)成型方法的優(yōu)化處理來解決成型帶來的變形問題。

熱壓罐固化成型是當(dāng)前大型復(fù)合材料構(gòu)件成型的主要方法之一，其影響構(gòu)件成型變形的殘余應(yīng)力主要來源為：構(gòu)件成型所用的材料的熱膨脹系數(shù)不一致產(chǎn)生的應(yīng)力、構(gòu)件成型中的化學(xué)收縮變形產(chǎn)生的應(yīng)力、由模具與復(fù)合材料構(gòu)件相互作用產(chǎn)生的應(yīng)力。具體在成型中影響形變的主要因素為：復(fù)合材料熱膨脹、固化收縮、鋪層方式、固化溫度、模具熱膨脹、冷卻速度、局部變厚或纖維含量變化等[5–12]。

筆者研究成型的天線反射面為一種不可展的旋轉(zhuǎn)拋物面，內(nèi)外蒙皮采用新研制的CF T800 織成的0.1 mm 厚的平紋布預(yù)浸料制作，其和鋁蜂窩組成A 夾層結(jié)構(gòu)，采用熱壓罐成型方法，主反射面型面精度及誤差分布是控制微波傳播方向及效率的關(guān)鍵結(jié)構(gòu)，要求主反射面在45 m／s 風(fēng)載下變形是可恢復(fù)的彈性形變，金屬化反射面型面精度均方根誤差≤0.2 mm。根據(jù)反射面的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)及要求，針對(duì)型面精度影響因素，制定研制技術(shù)方案，實(shí)現(xiàn)產(chǎn)品制造的有效控制。

1 產(chǎn)品的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)

天線主反射面為回轉(zhuǎn)拋物面形式的A 夾層CF復(fù)合材料制件，由一體成型的法蘭反射面(由CF 預(yù)浸料、鋁蜂窩、鑲嵌件、填充發(fā)泡膠等復(fù)合構(gòu)成)及背部4 個(gè)凸起的安裝支座構(gòu)成，整個(gè)結(jié)構(gòu)形式較復(fù)雜，各向異性突出，其結(jié)構(gòu)圖見圖1。

圖1 天線主反射面示意圖

對(duì)于高型面精度要求的復(fù)合材料制件來說，成型制造過程易產(chǎn)生應(yīng)力(包含固化過程中樹脂交聯(lián)反應(yīng)化學(xué)過程產(chǎn)生的應(yīng)力，制件在升、降溫過程中材料本身的熱脹冷縮等物理過程產(chǎn)生的應(yīng)力)，這些應(yīng)力的產(chǎn)生、釋放的不均衡是引起制件形變的主要因素，是決定著反射面成型最終型面精度的關(guān)鍵因素。根據(jù)復(fù)合材料成型應(yīng)力產(chǎn)生的根源及特點(diǎn)，采用均衡的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及生產(chǎn)過程有效控制就可減小成型應(yīng)力。主反射面首先是由內(nèi)外蒙皮和鋁蜂窩組成的較均衡的A 夾層結(jié)構(gòu)，在制造過程中CF 內(nèi)外蒙皮是產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力的主要因素，采用蒙皮的均衡鋪層設(shè)計(jì)就可減小成型應(yīng)力，是保證型面精度的有效手段之一；復(fù)合材料成型的固化過程是應(yīng)力產(chǎn)生的主要過程，通過固化過程的型面多點(diǎn)形變檢測(cè)(形變反映應(yīng)力)，優(yōu)化固化控制參數(shù)，減小應(yīng)力應(yīng)變，保證型面精度；對(duì)于4 個(gè)突起的支座，結(jié)構(gòu)上破壞了反射面的剛度均衡性，采用中溫固化與反射面一體成型易于產(chǎn)生應(yīng)力集中而引起型面變形，從而影響反射面型面精度，采用室溫固化二次膠接的方式成型，過程化學(xué)反應(yīng)溫和，產(chǎn)生的應(yīng)力小。另外，反射面已成型，具備了一定的強(qiáng)度，支座膠接所產(chǎn)生的應(yīng)力對(duì)反射面型面精度影響較小。

2 技術(shù)方案

2.1 等剛度鋪層仿真分析與優(yōu)化設(shè)計(jì)

主反射面的鋪層設(shè)計(jì)過程采用Fibersim 復(fù)合材料設(shè)計(jì)軟件，進(jìn)行鋪層分割仿真，以輪廓誤差≤0.5 mm 為條件，進(jìn)行回轉(zhuǎn)拋物反射面的近似平面展開，結(jié)合軟件運(yùn)算結(jié)果和工藝要求(預(yù)浸料幅寬1 m，拼接縫寬度＜0.5 mm，每層均分的最佳份數(shù)仿真確定，每塊料樣采用對(duì)接形式，鋪層對(duì)接縫＜0.5 mm，鋪層要求從拋物面延伸鋪至法蘭；內(nèi)外蒙皮共鋪4 層，每層料厚0.1 mm，仿真時(shí)考慮蒙皮厚度的影響，后面的鋪層接縫保證在0.5 mm 以內(nèi))。鋪層方案綜合考慮反射面整體結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，蒙皮采用瓣?duì)盍蠘悠唇油瓿尚兔娓采w，蒙皮內(nèi)各層預(yù)浸料拼縫均布，內(nèi)／外蒙皮的料樣以蜂窩芯材中心層反向旋轉(zhuǎn)對(duì)稱鏡像鋪層，保證夾層結(jié)構(gòu)的對(duì)稱均衡。

(1)內(nèi)、外蒙皮鋪層設(shè)計(jì)。

基于反射面成型模胎，考慮新研制的碳纖維薄層平紋織物預(yù)浸料經(jīng)緯性能特點(diǎn)，按照預(yù)浸料幅寬1 m、厚度0.1 m，鋪層無皺折，以反射面母線長為基準(zhǔn)，利用Fibersim 軟件對(duì)天線反射面四層內(nèi)蒙皮進(jìn)行鋪層設(shè)計(jì)，保證夾層結(jié)構(gòu)力學(xué)性能和等剛度均勻性滿足要求。

由于反射面為口徑1 200 mm的拋物曲面結(jié)構(gòu)，四層內(nèi)蒙皮由多塊料樣對(duì)接鋪層，料樣分塊越多，固化應(yīng)力會(huì)越小，但會(huì)影響強(qiáng)度，鋪層也費(fèi)時(shí)，所以在仿真鋪層時(shí)，要考慮分塊的大小，既要滿足強(qiáng)度要求，便于操作，又要盡量利于減小成型固化應(yīng)力，拼接縫寬度要求小于0.5 mm，鋪層仿真既要滿足天線反射面的高強(qiáng)度、高剛度的力學(xué)特性要求，又要滿足反射面成型后的型面精度要求。仿真鋪層示意圖如圖2 所示。

圖2 仿真鋪層示意圖

圖3 為鋪層可展性仿真示意圖。按照最佳仿真鋪層結(jié)果，整個(gè)反射面分為9 等份，分別生成內(nèi)蒙皮0°／–45°／45°／90°下料樣板，外蒙皮90°／45°／–45°／0°的下料樣板。

圖3 鋪層可展性仿真示意圖

(2)法蘭加強(qiáng)層鋪層設(shè)計(jì)與仿真分析。

天線反射面法蘭部位和反射面通過螺釘連接，是保證反射面整體強(qiáng)度、剛度的重要組成部分，天線反射面法蘭部位內(nèi)外蒙皮均需要加強(qiáng)，內(nèi)外加強(qiáng)部位均為不可展曲面，為保證該部位平整鋪貼，在仿真時(shí)對(duì)料樣需要做剪口處理，最后生成法蘭內(nèi)、外蒙皮加強(qiáng)層下料樣板。法蘭鋪層仿真示意圖如圖4 所示。

圖4 法蘭鋪層仿真示意圖

(3)鋪層工藝設(shè)計(jì)方案。

復(fù)合材料蒙皮鋪層方式是實(shí)現(xiàn)A 夾層結(jié)構(gòu)蒙皮均勻性控制的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，鋪層結(jié)果直接影響反射面剛度均勻性，由于預(yù)浸料蒙皮鋪層拼接部位與非拼接部位的厚度不一致，導(dǎo)致蒙皮力學(xué)性能的分布異化，從而影響成型的應(yīng)力分布均勻性，造成形變，影響反射面型面精度。為減小預(yù)浸料蒙皮鋪層拼接處產(chǎn)生的隨機(jī)誤差，依據(jù)軟件仿真分析結(jié)果，在天線反射面的鋪層方案中內(nèi)外層蒙皮均采用鏡像對(duì)稱的預(yù)浸料片材圍拼，通過鋪層定位工裝的方式實(shí)現(xiàn)，包括鋪層中心定位工裝、鋪層邊緣定位工裝，鋪層定位工裝采用分角度刻線對(duì)位法，線寬0.2 mm，采用點(diǎn)線中心對(duì)齊定位，對(duì)位的最低精度可用線寬保證，達(dá)到0.2 mm 以上，保證了鋪層的對(duì)位精度。圖5 為蒙皮鋪層中心定位工裝。具體鋪層設(shè)計(jì)步驟如以下所述。

圖5 蒙皮鋪層中心定位工裝

由6 層新研制材料預(yù)浸料依0°／–45°／45°／90°的順序鋪層疊加形成夾層結(jié)構(gòu)內(nèi)蒙皮。由6 層新研材料預(yù)浸料依照90°／45°／–45°／0°的順序鋪層疊加形成夾層結(jié)構(gòu)外蒙皮，內(nèi)外蒙皮中預(yù)浸料片材采用對(duì)接鋪層，對(duì)接縫沿母線設(shè)置，4 層預(yù)浸料圍繞旋轉(zhuǎn)軸依次對(duì)接鋪層而成，對(duì)接縫＜0.5 mm，左右相鄰兩塊料樣頂點(diǎn)對(duì)齊，上下相鄰兩層料樣接縫錯(cuò)開，以保證內(nèi)蒙皮的對(duì)接縫在拋物曲面范圍交錯(cuò)對(duì)稱均勻分布。整體鋪層工藝設(shè)計(jì)為“0°／0°／–45°／45°／90°／90°／膠膜／鋁蜂窩芯材／膠膜／90°／90°／45°／–45°／0°／0°”的整體鋪層結(jié)構(gòu)。

2.2 固化勻壓工裝的設(shè)計(jì)

蜂窩芯材料的“Z”方向?yàn)橐?guī)則的多孔結(jié)構(gòu)，粘接固化時(shí)，柔軟的真空封裝輔料經(jīng)常會(huì)在空氣外壓作用下形成應(yīng)力集中壓潰蜂窩芯材孔格，造成報(bào)廢。外層蒙皮預(yù)浸料固化時(shí)，下層的蜂窩芯材無法提供均勻的剛性支撐，在樹脂凝膠前，隨著溫度的升高，預(yù)浸料樹脂的黏度從大變小，在空氣外壓作用下外層蒙皮會(huì)向蜂窩孔格內(nèi)部凹陷，造成樹脂在凹陷處聚集，造成固化后的蒙皮厚度不勻，脫模后內(nèi)應(yīng)力分布不均造成的形變引起反射型面均方根誤差變大。常用的方法是用橡膠板材料拼接形成固化勻壓工裝，使用時(shí)采用透明膠帶連接各部分成整體的方法。筆者針對(duì)材料鋪層后型面為曲面的特點(diǎn)，采用先制作“假件”再使用室溫固化玻璃鋼材料制作一體化工裝的方法，制作完成蜂窩粘接固化勻壓工裝。

2.3 4個(gè)安裝定位支座突起結(jié)構(gòu)的處理方案

主反射器主要以由內(nèi)外蒙皮和鋁蜂窩組成的較均衡的A 夾層結(jié)構(gòu)和外蒙皮上膠連4 個(gè)安裝螺柱(安裝定位支座)組成，蒙皮鋪層邊緣定位工裝見圖6。這4 個(gè)安裝定位支座的突起結(jié)構(gòu)易形成剛性不均衡，在制造過程中會(huì)引起應(yīng)力的不均衡釋放，從而帶來應(yīng)力變形，最終影響反射面型面精度。為解決這個(gè)問題，在研制中采用先成型帶有反射面的均衡A夾層結(jié)構(gòu)，讓其具有一定的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度和剛性，抵抗后成型的4 個(gè)安裝定位支座產(chǎn)生的應(yīng)力變形，以減小主反面型面精度受4 個(gè)安裝定位支座突起結(jié)構(gòu)的影響；同時(shí)4 個(gè)安裝定位支座采用室溫固化的膠粘體系，固化過程化學(xué)反應(yīng)溫和，采用玻纖與樹脂共混的團(tuán)狀模塑料以及采用造型工裝進(jìn)行支座的填充加固，既保證了填充料的均勻性又保證了四個(gè)支座的形狀一致性，以降低內(nèi)應(yīng)力的產(chǎn)生。

圖6 蒙皮鋪層邊緣定位工裝

2.4 填充發(fā)泡膠的選擇

填充發(fā)泡膠的性能影響反射器的結(jié)構(gòu)剛性，因此根據(jù)填充試板的性能進(jìn)行分析選擇，選用J–47D(粉狀)和SY–P6 發(fā)泡膠填充蜂窩夾層試板做了性能對(duì)比試驗(yàn)，試驗(yàn)數(shù)據(jù)及破壞情況列于表1。

表1 兩種填充發(fā)泡膠測(cè)試件的力學(xué)性能

根據(jù)表1的實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以看出，SY–P6 填充的蜂窩芯比J–47D 填充的蜂窩芯力學(xué)性能好，圖7 為夾層結(jié)構(gòu)(J–47D 填充)平面剪切局部破壞照片。

圖7 夾層結(jié)構(gòu)(J–47D 填充)平面剪切局部破壞照片

圖8 為夾層結(jié)構(gòu)(SY–P6 填充)平面剪切局部破壞照片。從圖7、圖8的兩種填充膠的破壞斷面可以看出，SY–P6 填充均勻，性能一致性好，因而選擇SY–P6。

圖8 夾層結(jié)構(gòu)(SY–P6 填充)平面剪切局部破壞照片

3 制造方法及結(jié)果驗(yàn)證

3.1 制造方法

(1)設(shè)備。

熱壓罐：RYG–23型，西安龍德科技發(fā)展有限公司；

電弧噴涂設(shè)備：QD–9–300型，上海戎實(shí)噴涂機(jī)械有限公司；

真空泵：利萊森瑪電機(jī)科技(福州)有限公司。

(2)準(zhǔn)備。

將制造主反射面所需的內(nèi)嵌件齊套清理干凈表面，水砂紙打磨掉主反射面模胎工裝表面上銹跡，用刮板清理掉主反射面模胎及工裝工作面上的多余物，棉紗蘸丙酮擦拭干凈、晾干。

金屬零件脫模劑涂敷。清理干凈膜胎體、環(huán)中心定位工裝、鋪層邊緣定位工裝、插銷、填充加壓工裝上的灰塵和污物，晾干，將各工裝在熱壓罐中50℃烘2 h，用蘸有700NC 脫模劑的棉布均勻涂擦模具工作面3 遍，每遍間隔30 min，晾干。

非金屬零件脫模劑涂敷。清理蜂窩填充工裝、后蒙皮加壓工裝、嵌件補(bǔ)強(qiáng)修型工裝、嵌件補(bǔ)強(qiáng)加壓工裝表面，用室溫固化環(huán)氧膩?zhàn)有扪a(bǔ)工裝表面的缺陷，室溫固化24 h 后，修整光順。用蘸有700NC 脫模劑的棉布足量涂擦各工裝的表面5 遍，每遍間隔30 min，晾干。

備料。預(yù)浸料、膠膜和發(fā)泡膠使用前從冰柜中取出后，保持密封，室溫放置至密封袋表面無冷凝水，方可打開包裝，裁切料樣、分揀發(fā)泡膠。

(3)金屬反射層的制備。

主反射面的反射面采用鋁質(zhì)反射層，采用金屬噴涂層固化轉(zhuǎn)移工藝技術(shù)實(shí)現(xiàn)反射層制備。

(4)內(nèi)蒙皮成型。

鋪層。按照膠膜、0°／0°／–45°／45°／90°／90°鋪層。

真空封裝。預(yù)浸料表面依次鋪1 層透膠布、1層無孔膜、法蘭加壓工裝、2 層透氣氈、1 塊真空薄膜，為了避免固化后的表面皺褶，無孔膜、透氣氈均應(yīng)鋪平，皺褶部位裁剪開，搭接鋪平，布置真空系統(tǒng)，袋膜邊角離開產(chǎn)品料坯剪出小孔，安放2 組真空接頭，密封，抽真空至真空度不低于–95 kPa，關(guān)閉真空保壓10 分鐘內(nèi)真空壓下降不大于10 kPa。

固化參數(shù)控制。升降溫速率為1℃／min，壓力為0.4 MPa，130℃保溫3 h。

(5)粘接蜂窩芯。

按照下料工裝裁切膠膜、蜂窩芯，打磨修整掉模胎工作型面部位的預(yù)浸料表面凸起，清理干凈浮灰，棉紗蘸丙酮清理干凈污物，晾干，采用等角度旋轉(zhuǎn)法鋪貼膠膜一層于預(yù)浸料表面，膠膜破損部分修補(bǔ)完整，采用等角度旋轉(zhuǎn)法鋪貼蜂窩芯材，一層于膠膜表面，接縫采用條狀發(fā)泡膠填充，保持蜂格正六邊形狀態(tài)，蜂窩芯材表面無皺褶鋪1 塊透膠布、蜂窩填充工裝、1 塊透氣氈、1 塊真空薄膜；按以上操作進(jìn)行真空封裝。

固化參數(shù)控制。升降溫速率為1℃／min，壓力為0.15 MPa，130℃保溫2.5 h。

(6)填充蜂窩芯。

將冷凍狀態(tài)的塊狀填充發(fā)泡膠J–47D2 人工粉碎成?2 以下的粉狀，按照定位線與螺釘孔徑向重合的方式放置蜂窩填充工裝，固定后，將蜂窩芯外露部分用粉碎好的填充發(fā)泡膠填充飽滿，對(duì)位安裝蜂窩填充加壓工裝，按以上操作進(jìn)行真空封裝。

固化參數(shù)控制。升降溫速率為1℃／min，壓力為0.15 MPa，130℃保溫2.5 h。

(7)外蒙皮制備。

按照膠膜／90°／90°／45°／–45°／0°／0°鋪層，真空封裝。

固化參數(shù)控制。升降溫速率為0.5℃／min，壓力為0.2 MPa，130℃保溫3 h。

(8)粘接連接支座。

先安裝工裝，用螺母加墊圈緊固后將定位盤限位安裝于膜胎體頂部的矩形定位體上，下底面與連接套上表面接觸，接觸面無異物夾雜，將4 件嵌件定位畫線工裝分別安裝于支柱頂端，依據(jù)工裝劃線確定嵌塊安裝位置的邊界，去除上述圓圈內(nèi)的外蒙皮，清理干凈內(nèi)部蜂窩芯，直至內(nèi)蒙皮完全露出，將4 只嵌塊分別配裝于支柱頂部螺柱，進(jìn)行安裝和加固。

(9)脫模。

去除輔料拆卸法蘭部位的插銷，用鏟刀、薄環(huán)氧樹脂板等從四周均勻、緩慢將產(chǎn)品脫模，不可使用蠻力，不得損傷產(chǎn)品表面、修邊，打磨去除制件邊緣的毛刺、飛邊、膠瘤，修補(bǔ)缺陷，保證外表面光順，無缺損。

3.2 結(jié)果驗(yàn)證

(1)等剛度力學(xué)性能驗(yàn)證方案。

主反射器使用時(shí)主要受風(fēng)載荷，要求在45 m／s 風(fēng)載下變形可恢復(fù)，故采用砂型模擬45 m／s 風(fēng)載的壓力狀況，將反射面和天線罩連接在一起，模擬其實(shí)際結(jié)構(gòu)承載狀況，測(cè)量天線二次反射面形變位移大小及在卸載后能否恢復(fù)，若恢復(fù)就認(rèn)為變形在彈性變形范圍內(nèi)。

圖9～圖12 為第一次、第二次加載和卸載的試驗(yàn)曲線?？梢?，通過兩次加載、卸載的試驗(yàn)曲線，考慮復(fù)合材料恢復(fù)過程存在一定的延遲，第一次卸載后天線殘余0.075 mm的位移，但是在第二次卸載后，天線完全恢復(fù)之前的形變，可以認(rèn)為天線整體在45 m／s 風(fēng)載作用下發(fā)生的是完全彈性變形。

圖9 第一次加載

圖10 第一次卸載

圖11 第二次加載

圖12 第二次卸載

(2)主反射面連接支座粘接變形驗(yàn)證方案。

實(shí)施方案：采用室溫固化的J–133，J–135 膠粘劑混合短玻纖作為填充料進(jìn)行優(yōu)選試驗(yàn)。主反射面連接支座采用室溫固化粘接定位和二次補(bǔ)強(qiáng)，通過研制嵌塊安裝、定位、成型工裝，實(shí)現(xiàn)粘接部位的一致性。

驗(yàn)證方案：被測(cè)主反射面通過支桿固定在高頻箱上，其中加載圓筒的法蘭放置在被測(cè)主反射面法蘭上，傳力天線罩直接放置在加載圓筒中，其只起傳力的作用不起其余任何作用，圓筒周邊通過防傾覆支腿固定四周，放置在圓筒內(nèi)加載時(shí)其發(fā)生傾覆，最后通過在被測(cè)主反射面的支座外表面張貼靶標(biāo)點(diǎn)，圖13 為測(cè)點(diǎn)分布圖。

圖13 測(cè)點(diǎn)分布圖

通過攝影測(cè)量的方式測(cè)量4 個(gè)支撐位置的形變，依此驗(yàn)證支撐位置加工的一致性，結(jié)果見表2 和表3。

表3 外側(cè)點(diǎn)形變測(cè)試結(jié)果 mm

由表2 可以看出，在45 m／s 風(fēng)載作用下，支撐位置在3 個(gè)方向均有位移，X方向和Y方向的位移稍小，Z方向稍大，但是Z方向的最大位移都在0.07 mm 以下，除去彈簧墊片及部分剛體位移可以認(rèn)為支撐腳位置基本不發(fā)生位移。

表2 內(nèi)側(cè)點(diǎn)形變測(cè)試結(jié)果 mm

通過表3 可以看出，相比較于內(nèi)側(cè)點(diǎn)，外側(cè)點(diǎn)的位移稍大于內(nèi)側(cè)點(diǎn)各點(diǎn)的位移，總體還是X,Y方向的位移較小，Z方向位移稍大，排除實(shí)驗(yàn)測(cè)試誤差及裝配誤差可以認(rèn)為變形在0.08 mm 以下。

(3)型面精度驗(yàn)證。

圖14 為待測(cè)主反射面。采用攝影測(cè)量法，精度可達(dá)到0.01 mm，在反射面內(nèi)表面粘貼的靶標(biāo)點(diǎn)數(shù)量為231 個(gè)，通過5 次多項(xiàng)式擬合[13–15]，見圖15，以滿足擬合精度的要求，最后根據(jù)擬合面求出實(shí)際反射面的均方根精度。

圖14 待測(cè)主反射面

圖15 反射面1 擬合面

評(píng)價(jià)判據(jù)：金屬化反射面型面精度均方根誤差≤0.2。

完成三件反射面的生產(chǎn)，其型面精度與理想拋物面的均方根誤差分別為0.02942，0.08178，0.128 4。

4 結(jié)論

(1)采用等剛度對(duì)稱鋪層可有效減少復(fù)合材料制件成型應(yīng)力，提高成型型面精度。

(2)對(duì)復(fù)合材料制件結(jié)構(gòu)突變部位采取單獨(dú)二次膠接的方法成型是減少成型應(yīng)力集中，從而降低對(duì)型面成型精度影響的一種有效方法。

(3)制造過程中對(duì)復(fù)合材料制件等剛度對(duì)稱鋪層實(shí)施有效控制，有利于制件型面精度的控制。