詹 平, 謝 善, 李 欣

(中國(guó)航發(fā)航空科技股份有限公司, 成都 610500)

現(xiàn)代航空飛行器正向著輕結(jié)構(gòu)質(zhì)量、大推重比、高效率、長(zhǎng)壽命等方向發(fā)展[1]，鈦合金以其比強(qiáng)度高、抗腐蝕性能優(yōu)異、溫度工作范圍較大等優(yōu)點(diǎn)，在航空領(lǐng)域中占有十分重要的地位。鈦合金的應(yīng)用水平也成為評(píng)價(jià)飛機(jī)先進(jìn)性的重要指標(biāo)，在先進(jìn)軍用飛機(jī)上其用量可占到1/4甚至更高[2]。目前，航空發(fā)動(dòng)機(jī)中的壓氣機(jī)盤(pán)、壓氣機(jī)葉片、機(jī)匣等關(guān)鍵部件的材料均為鈦合金[3]。

在大涵道比渦扇發(fā)動(dòng)機(jī)中，風(fēng)扇/壓氣機(jī)部件的制造成本占到發(fā)動(dòng)機(jī)總制造成本的40%左右。目前，高壓壓氣機(jī)的設(shè)計(jì)制造依然是制約發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)展的瓶頸之一[4]。壓氣機(jī)的主要作用是提高進(jìn)入發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)的空氣壓力，其評(píng)價(jià)指標(biāo)主要為增壓比、效率、外廓尺寸和質(zhì)量等，更高的級(jí)增壓比能夠使結(jié)構(gòu)緊湊，質(zhì)量減輕，意味著制造成本和維護(hù)成本的下降[5]。影響壓氣機(jī)級(jí)增壓比的因素很多，其中轉(zhuǎn)子葉片與機(jī)匣間的葉尖徑向間隙對(duì)壓氣機(jī)氣路密封性有顯著影響。研究表明[6],間隙與壓氣機(jī)葉片長(zhǎng)度的比值增加1%，壓氣機(jī)效率損失就增加2%，因此應(yīng)盡量減小壓氣機(jī)葉尖與靜子部件間的間隙，這也對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)部件的制造精度和傳動(dòng)配合提出了更高的要求。在航空發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際制造應(yīng)用中，出現(xiàn)過(guò)許多因間隙控制不當(dāng)而使轉(zhuǎn)、靜子部件刮擦從而導(dǎo)致葉片磨損、涂層材料粘附葉片等嚴(yán)重安全問(wèn)題出現(xiàn)，甚至是安全事故[7]。

某型發(fā)動(dòng)機(jī)高壓壓氣機(jī)的第Ⅵ級(jí)轉(zhuǎn)子葉片是由TC6鈦合金經(jīng)鍛造后加工成型得到的，合金組織為典型的α+β雙相組織。發(fā)動(dòng)機(jī)有效試車(chē)2 081 h后進(jìn)行拆解檢查，在葉片葉尖處發(fā)現(xiàn)沿葉身縱向分布的兩條裂紋。筆者通過(guò)一系列檢驗(yàn)和分析找出了裂紋產(chǎn)生的原因，為發(fā)動(dòng)機(jī)裝配和試車(chē)提供改進(jìn)依據(jù)。

1 理化檢驗(yàn)

1.1 宏觀觀察

在體視顯微鏡下觀察葉片裂紋形貌，兩條裂紋均呈直線狀，一條為貫穿葉尖端面厚度(1.54 mm)的裂紋，長(zhǎng)度約8 mm(以下稱為1號(hào)裂紋)，另一條裂紋在葉背處(以下稱為2號(hào)裂紋)，距離1號(hào)裂紋1.5 mm，長(zhǎng)度約1 mm。在葉背裂紋附近發(fā)現(xiàn)有明顯的氧化色，端面呈灰黑色，向內(nèi)逐漸變?yōu)樗{(lán)色，最大深度在0.7 mm左右，如圖1所示。在葉盆側(cè)葉尖端面與葉身轉(zhuǎn)角位置有輕微的磨損痕跡，呈金屬亮色，未見(jiàn)明顯的氧化特征，如圖2所示。

圖1 出現(xiàn)裂紋葉片宏觀形貌Fig.1 Macro morphology of the cracked blade: a) the back of the blade; b) the No.1 crack; c) the No.2 crack

圖2 葉盆側(cè)裂紋宏觀形貌Fig.2 Macro morphology of the crack on the blade concave side

對(duì)葉尖端面進(jìn)行觀察，可見(jiàn)明顯的摩擦痕跡。1號(hào)裂紋呈45°從葉盆向葉背方向擴(kuò)展。在靠近葉背部分有掉塊，如圖3所示。1號(hào)裂紋在掉塊區(qū)域內(nèi)基本與葉背垂直，在靠近葉盆部分基本與摩擦痕跡垂直。2號(hào)裂紋在靠近葉背的掉塊區(qū)域，基本垂直于葉背表面。

圖3 葉尖端面宏觀形貌Fig.3 Macro morphology of blade tip end face: a) blade tip end face; b) the No.1 crack at end face; c) the No.2 crack at end face

1.2 斷口分析

將1號(hào)裂紋人工打開(kāi)后在體視顯微鏡下觀察，如圖4所示。可見(jiàn)斷面較為平坦，放射棱線明顯，根據(jù)棱線收斂方向可知有兩處裂紋源區(qū)，均位于葉尖端面與葉身轉(zhuǎn)角位置，一處靠近葉背側(cè)，其擴(kuò)展區(qū)域面積約占斷面面積的30%；另一處起源靠近葉盆側(cè)，其擴(kuò)展區(qū)域約占斷面面積的70%，兩處裂紋源區(qū)擴(kuò)展合并后主要以靠近葉盆的裂紋源區(qū)擴(kuò)展方向繼續(xù)擴(kuò)展。裂紋源區(qū)部分呈灰黑色，擴(kuò)展區(qū)顏色沿葉身向內(nèi)逐漸變?yōu)榻瘘S色，局部有大量灰黑色附著物，說(shuō)明葉尖端面存在超溫現(xiàn)象，沿葉身向內(nèi)溫度逐漸降低，導(dǎo)致出現(xiàn)色帶。

圖4 斷口宏觀形貌Fig.4 Macro morphology of the fracture

在掃描電鏡下進(jìn)一步對(duì)斷口進(jìn)行分析，如圖5所示?？梢?jiàn)擴(kuò)展區(qū)為解理臺(tái)階和撕裂棱線形貌，還可見(jiàn)細(xì)密的疲勞條帶，人工打斷區(qū)呈韌窩特征，疲勞源區(qū)未見(jiàn)冶金缺陷或機(jī)械損傷。

圖5 斷口微觀形貌Fig.5 Micro morphology of the fracture: a) expansion region; b) manual interruption region; c) crack source region near blade convex side; d) crack source region near blade concave side

1.3 金相檢驗(yàn)

在葉尖端面靠近裂紋位置沿葉片縱向切取金相試樣，磨制拋光后進(jìn)行檢查，靠近葉盆側(cè)的葉尖端面較為平整，而靠近葉背側(cè)的葉尖端面已出現(xiàn)掉塊，高度明顯低于葉盆側(cè)，在葉尖端面的掉塊區(qū)域發(fā)現(xiàn)白色塊狀附著物和灰色層狀附著物，如圖6所示。使用5%(體積分?jǐn)?shù)，下同)HF+12%HNO3+83%H2O溶液對(duì)組織進(jìn)行浸蝕后，可見(jiàn)在掉塊區(qū)域附近的表面組織初生α相含量減少，β相含量相對(duì)基體略高，組織變化深度約0.1 mm，如圖7所示。

圖6 葉片裂紋處拋光態(tài)形貌Fig.6 Polished morphology of the blade crack

圖7 葉片裂紋處顯微組織形貌Fig.7 Microstructure morphology of the blade crack

1.4 能譜分析

分別對(duì)基體組織、斷口灰黑色附著物、白色塊狀附著物、灰色層狀附著物進(jìn)行能譜(EDS)分析，主要元素分析結(jié)果見(jiàn)表1。

表1 葉片不同位置的能譜分析結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù))Tab.1 EDS results at different positions of the blade (mass fraction) %

基體組織以鈦元素為主，斷口灰黑色附著物、灰色層狀附著物均含有較多的基體元素，但前者還存在大量的氧元素，后者含有較多的鎳和氧元素；白色塊狀附著物基本為鎳元素。

1.5 硬度測(cè)試

采用VH3100型維氏顯微硬度計(jì)分別在葉尖端面組織變化區(qū)域和正常組織處進(jìn)行顯微維氏硬度測(cè)試。結(jié)果表明，葉尖端面組織變化區(qū)域的硬度(413 HV0.1)略高于基體組織的(380 HV0.1)。

2 分析與討論

兩條裂紋均沿葉身縱向呈直線狀擴(kuò)展，裂紋形貌類似。相關(guān)資料表明[8],鈦合金在300 ℃左右時(shí)表面氧化色為淡黃色，400 ℃時(shí)為金黃色，500 ℃時(shí)為藍(lán)色，600 ℃時(shí)為紫色，700～800 ℃時(shí)為紅灰色，800～900 ℃時(shí)為灰色。根據(jù)裂紋和斷口形貌，葉片在工作過(guò)程中存在局部超溫，最高溫度在900 ℃左右[9]。

葉尖端面有明顯的摩擦痕跡，裂紋基本與摩擦痕跡垂直，且葉盆位置裂紋開(kāi)口最大，表明裂紋是由摩擦引起的且在葉盆位置起源。在靠近葉背部分，出現(xiàn)掉塊，形成新的裂紋源并繼續(xù)擴(kuò)展，導(dǎo)致裂紋擴(kuò)展方向改變，在斷口上顯示出兩個(gè)裂紋源區(qū)。斷口大面積為擴(kuò)展區(qū)，擴(kuò)展區(qū)可見(jiàn)疲勞弧線，葉尖端面附近為灰黑色，向內(nèi)逐步變?yōu)榻瘘S色，在葉尖位置摩擦形成過(guò)燒和局部掉塊，使葉片的疲勞性能大幅降低,形成疲勞裂紋[10]。

與葉片配合的機(jī)匣基體材料為T(mén)C2鈦合金，表面為鎳石墨封嚴(yán)涂層，以提高發(fā)動(dòng)機(jī)的氣路封嚴(yán)效率，屬于低溫可磨耗涂層，工作溫度在450 ℃以下，超過(guò)此溫度會(huì)發(fā)生熔融，其主要成分為鎳元素和碳元素[11]，所有材料均滿足技術(shù)要求，結(jié)合能譜分析結(jié)果可以判斷斷口上的灰色層狀附著物為葉尖端面與機(jī)匣涂層摩擦超溫后涂層發(fā)生熔融，在葉片表面反應(yīng)形成的混合產(chǎn)物，白色塊狀附著物為脫落的涂層堆積物，因碳元素在高溫下氧化，所以基本為鎳元素。

高壓壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子在高壓渦輪軸的帶動(dòng)下高速轉(zhuǎn)動(dòng)，其工作溫度約300 ℃，葉片受離心載荷、氣動(dòng)載荷、振動(dòng)載荷等作用，在工作過(guò)程中會(huì)產(chǎn)生一定的熱膨脹變形，會(huì)與機(jī)匣上的封嚴(yán)涂層進(jìn)行摩擦，發(fā)生輕微磨損屬正?，F(xiàn)象[12]。查閱相關(guān)記錄，發(fā)動(dòng)機(jī)初始裝配時(shí)其葉尖間隙為0.81 mm，滿足間隙要求(0.70～0.84 mm)，在累積試車(chē)1 380 h后，發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)轉(zhuǎn)正常，葉尖與零件已經(jīng)充分磨合，但發(fā)動(dòng)機(jī)需進(jìn)行拆機(jī)檢查并復(fù)裝，復(fù)裝后葉尖間隙為0.64 mm，不滿足設(shè)計(jì)要求，導(dǎo)致再次試車(chē)時(shí)葉尖與機(jī)匣涂層發(fā)生嚴(yán)重刮擦。

分析認(rèn)為，發(fā)動(dòng)機(jī)復(fù)裝后葉尖徑向間隙不滿足設(shè)計(jì)要求，在試車(chē)過(guò)程中葉尖與機(jī)匣涂層發(fā)生嚴(yán)重刮擦，導(dǎo)致局部超溫、掉塊，葉尖表面完整性被破壞，涂層材料發(fā)生熔融并黏附在葉尖上，疲勞壽命大幅降低，形成多處疲勞裂紋源，并逐步擴(kuò)展形成裂紋。

3 結(jié)論及建議

葉片上的裂紋為試車(chē)過(guò)程中產(chǎn)生的疲勞裂紋。發(fā)動(dòng)機(jī)試車(chē)拆解復(fù)裝后的葉尖徑向間隙不滿足設(shè)計(jì)要求而發(fā)生刮擦是產(chǎn)生疲勞裂紋的主要原因。

建議通過(guò)車(chē)磨葉尖、嚴(yán)格控制葉尖徑向間隙等方法，使葉尖徑向間隙符合設(shè)計(jì)要求。