江祖龍
(錦曦控股集團(tuán)有限公司,福建 福州 350001)
注漿技術(shù)在水利工程建設(shè)中具有十分廣泛的應(yīng)用,是提高地基承載力和防滲布置的重要技術(shù)手段[1]。水泥作為傳統(tǒng)的注漿手段,具有悠久的應(yīng)用歷史。但是,水泥單漿液的缺點(diǎn)也是十分突出的,主要表現(xiàn)為滲透性差、易沉淀析水和結(jié)石率低等,并成為限制其廣泛應(yīng)用的重要因素[2]。此外,水泥屬于高污染、高耗能產(chǎn)品,限制水泥的生產(chǎn)和使用并尋求替代材料已經(jīng)成為當(dāng)前環(huán)保領(lǐng)域的重要研究課題[3]。在注漿施工領(lǐng)域,主要是尋求性能相近的綠色注漿材料,最大限度減少水泥用量。在這方面,利用礦渣粉替代一部分水泥,可以降低注漿成本、減少環(huán)境影響[4]。黏土具有吸水膨脹的特性,有利于改善漿液的穩(wěn)定性和析水性,提高結(jié)石率[5]?;诖?,利用礦渣粉和黏土替代部分水泥料,通過(guò)試驗(yàn)研究的方法,確定漿液的最佳配合比,為相關(guān)的工程應(yīng)用提供依據(jù)。
此次試驗(yàn)使用的水泥為南方水泥廠生產(chǎn)的P·O42.5普通硅酸鹽水泥,其比表面積為342 m2/kg;初凝時(shí)間為175 min,終凝時(shí)間為235 min;28 d抗折強(qiáng)度為7.5 MPa,抗壓強(qiáng)度為44.5 MPa,可以用于本次試驗(yàn)研究;使用的黏土為低液限黏土;使用的礦渣粉為本溪萬(wàn)泉細(xì)礦粉有限公司出品的S95型礦渣粉;使用的礦渣粉活性劑為氫氧化鈉;試驗(yàn)用水為普通自來(lái)水。
此次試驗(yàn)所使用的儀器主要包括SKM-2型水泥砂漿攪拌機(jī)、電子天平、量筒、秒表、SYE-2000型抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)機(jī)、40 mm×40 mm×160 mm 三聯(lián)試模、SHBY-40B型數(shù)控水泥混凝土標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱。
充分研究和分析了該領(lǐng)域的研究成果和實(shí)際工程經(jīng)驗(yàn),設(shè)計(jì)0.75∶1和1.00∶1兩種不同的水膠比;10%、20%、30%三種不同的礦渣粉摻量以及5%、10%、15%三種不同的黏土摻量,同時(shí)結(jié)合不同的養(yǎng)護(hù)時(shí)間,對(duì)每個(gè)不同的水膠比設(shè)計(jì)了13組不同的配合比,獲得如表1所示的試驗(yàn)方案。通過(guò)試驗(yàn)的方法分析復(fù)合漿液的黏度、流動(dòng)性、結(jié)石率以及抗壓強(qiáng)度,通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果的比較和分析,最終獲取漿液的最佳配合比。
試驗(yàn)中測(cè)試的是漿液的表觀黏度,測(cè)試儀器為漏斗黏度計(jì),其計(jì)算依據(jù)為黏度計(jì)中流出500 mL 漿液所需要的時(shí)間[6]。在測(cè)試開始之前首先利用清水將其沖洗干凈,對(duì)每組漿液連續(xù)進(jìn)行兩次測(cè)試,將其均值作為最終測(cè)試結(jié)果。
流動(dòng)性是判別注漿漿液屬性的重要指標(biāo),如果流動(dòng)性過(guò)差,則不能滿足施工需要;如果流動(dòng)性過(guò)強(qiáng),漿液擴(kuò)散半徑過(guò)大,則不利于經(jīng)濟(jì)性的提升[7]。流動(dòng)性的測(cè)試儀器為玻璃板、截錐圓模以及刮刀。試驗(yàn)步驟為:將截錐圓模置于玻璃板的中央,將漿液快速倒入截錐圓模,用刮刀刮掉多余漿液,在提起截錐圓模的同時(shí)利用秒表計(jì)時(shí),在30 s之后測(cè)量漿液在兩個(gè)方向上的最大直徑,其均值即為漿液的流動(dòng)度。
表1 試驗(yàn)方案設(shè)計(jì)
結(jié)石率按照結(jié)石體積和漿液的體積之比計(jì)算[8]。測(cè)定方法為將拌制好的漿液倒入標(biāo)準(zhǔn)試模中,終凝后養(yǎng)護(hù)24 h拆模,然后測(cè)量試塊在各個(gè)不同位置的高度,將其均值除以試模高度,結(jié)果即為漿液的結(jié)實(shí)率。
將制作的漿液倒入標(biāo)準(zhǔn)試模中,在24 h之后拆模,然后將其按照標(biāo)準(zhǔn)條件養(yǎng)護(hù)3 d、7 d和28 d,對(duì)達(dá)到設(shè)定齡期的數(shù)塊進(jìn)行立方體抗壓強(qiáng)度測(cè)試,將三塊試塊的均值作為最終試驗(yàn)成果。
利用上節(jié)的試驗(yàn)方法對(duì)不同試驗(yàn)方案下的黏度進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如表2所示。從表中的計(jì)算結(jié)果可知,漿液的水膠比為0.75∶1時(shí),黏度值會(huì)隨著漿液的配合比的變化而產(chǎn)生較大的變化,而水膠比為1∶1時(shí),變化相對(duì)比較穩(wěn)定。由此可見(jiàn),漿液的水膠比和配合比均會(huì)影響到漿液的黏度,而水膠比的影響更為顯著。從具體的配合比來(lái)看,礦渣粉摻量為10%和20%時(shí),黏土摻量小于10%時(shí)的漿液黏度增長(zhǎng)比較緩慢,黏土摻量大于10%時(shí)增長(zhǎng)比較迅速。當(dāng)?shù)V渣粉摻量為30%時(shí),漿液的黏度隨著黏土摻量的增加呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢(shì)??傊?dāng)水膠比為0.75∶1,礦渣粉摻量為10%,黏土摻量不超過(guò)10%時(shí),復(fù)合漿液的黏度值與純漿液的黏度值比較接近。
表2 黏度試驗(yàn)結(jié)果 s
利用上節(jié)的試驗(yàn)方法對(duì)不同試驗(yàn)方案下的流動(dòng)度進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如表3所示。從表中的計(jì)算結(jié)果可知,水膠比為1.00∶1時(shí)的漿液流動(dòng)度均大于水膠比為0.75∶1時(shí)的漿液流動(dòng)度;黏土摻量較小時(shí)流動(dòng)度的波動(dòng)較小,但是隨著摻量的增加漿液流動(dòng)度的增加幅度也較大;與純水泥漿液相比,礦渣粉摻量10%,黏土的摻量在5%以內(nèi)時(shí),漿液的流動(dòng)度較好。
表3 流動(dòng)度試驗(yàn)結(jié)果 mm
利用上節(jié)的試驗(yàn)方法對(duì)不同試驗(yàn)方案下的結(jié)石率進(jìn)行計(jì)算,結(jié)果如表4所示。從表中的計(jì)算結(jié)果可知,漿液的水膠比對(duì)結(jié)石率存在十分顯著的影響,總體而言,漿液的水膠比越大,結(jié)石率就越低。當(dāng)水膠比為0.75∶1時(shí),除了純漿液之外,復(fù)合漿液的結(jié)石率均在95%以上;當(dāng)水膠比為1.00∶1時(shí),復(fù)合漿液的結(jié)石率在82%和96%之間。
表4 結(jié)石率試驗(yàn)結(jié)果 %
立體抗壓值是衡量注漿漿液效果的重要指標(biāo),抗壓強(qiáng)度值越高,漿液的注漿效果越好。利用上節(jié)的試驗(yàn)方法對(duì)不同試驗(yàn)方案下的漿液結(jié)石體立體抗壓強(qiáng)度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)計(jì)算,結(jié)果如表5所示。從表中的計(jì)算結(jié)果可知,在水膠比為0.75∶1,黏土和礦渣粉的摻量均為10%的條件下,漿液結(jié)石體的抗壓強(qiáng)度值較大,與單漿液相比有顯著的提升;當(dāng)水膠比1.00∶1的情況下,各配合比的漿液結(jié)石體抗壓強(qiáng)度值普遍較小。例如,28 d強(qiáng)度值有礦粉摻量為10%的條件下達(dá)到了12.077 MPa,隨著礦渣粉摻量的不斷增多,漿液結(jié)石體的抗壓強(qiáng)度值明顯降低;在黏土的摻量大于10%的情況下,各個(gè)齡期的強(qiáng)度值均呈現(xiàn)出明顯下降的趨勢(shì)??傊?,過(guò)大的水膠比不利于漿液結(jié)石體抗壓強(qiáng)度的提升。
表5 立體抗壓強(qiáng)度值試驗(yàn)結(jié)果 MPa
續(xù)表5 MPa
(1)漿液的水膠比和配合比均會(huì)影響到漿液的黏度,而水膠比的影響更為顯著。
(2)漿液的流動(dòng)度會(huì)隨著水膠比的增大而增大,與純水泥漿液相比,礦渣粉摻量10%,黏土的摻量在5%以內(nèi)時(shí),漿液的流動(dòng)度較好。
(3)當(dāng)水膠比為0.75∶1時(shí),除了純漿液之外,復(fù)合漿液的結(jié)石率均在95%以上;當(dāng)水膠比為1.00∶1 時(shí),復(fù)合漿液的結(jié)石率在82%和96%之間。
(4)在水膠比為0.75∶1,黏土和礦渣粉的摻量均為10%的條件下,漿液結(jié)石體的抗壓強(qiáng)度值較大,與單漿液相比有顯著的提升;當(dāng)水膠比1.00∶1 的情況下,各配合比的漿液結(jié)石體抗壓強(qiáng)度值普遍較小。
(5)綜合上述研究成果,推薦水膠比為0.75∶1、礦渣粉摻量10%、黏土5%為最佳配合比方案。