張翔， 張立興

(1.陜西省交通規(guī)劃設計研究院有限公司， 陜西 西安 710065；2.長安大學 舊橋檢測與加固技術交通行業(yè)重點實驗室，陜西 西安 710064)

鋼管砼拱橋外形優(yōu)美且較傳統圬工拱橋具有更大的跨越能力。隨著跨徑的增大和公路等級的提高，桁式拱肋因其較好的縱、橫向抗彎剛度，在結構設計中得到青睞。然而拱肋本身的穩(wěn)定性和強健性僅是結構強健性的一部分。中國鋼管砼拱橋發(fā)展過程中，因強健性重視不夠產生了一系列不良后果。GB 50923—2013《鋼管混凝土拱橋技術規(guī)范》要求鋼管砼拱橋的吊桿與系桿索必須具有可檢查、可更換的構造與措施，中承式和下承式拱橋的懸吊橋面系應采用整體性結構，以橫梁受力為主的懸吊橋面系必須設置加勁縱梁，并具有一根橫梁兩端相對應的吊索失效后不落梁的能力。可見橋面系的整體化、連續(xù)化、輕型化是拱橋的一個發(fā)展趨勢。該文以廣西南寧市武鳴河大橋為工程背景，研究中承式鋼管砼拱橋設計。

1 工程概況

武鳴河大橋位于廣西南寧市武鳴區(qū)，為天峨—北海公路平果至南寧段高速公路的重點控制工程，跨徑布置為1-140 m(中承式鋼管砼拱橋)，橋梁全長立面布置見圖1。

圖1 武鳴河大橋立面布置(單位：標高為m，其他為cm)

橋位處與河流流向呈右偏120°斜交，最大橋高18.5 m。橋址區(qū)河道較彎曲，河岸規(guī)則，水面寬度約65 m，水流速度平緩。武鳴河流域屬南亞熱帶濕潤氣候區(qū)，橋址處設計最高通航水位82.13 m，最低通航水位75.76 m，設計洪水位89.05 m。

2 主橋結構設計

2.1 總體設計

國內近年已建類似跨徑鋼管砼拱橋的截面形式和尺寸見表1。通過結構計算，確定該橋設計方案如下：主橋計算跨徑135 m，采用懸鏈線作為拱軸線，拱軸系數取1.543，計算矢高為32.143 m，矢跨比1/4.2。拱圈分左右兩幅拱肋，單幅拱肋為四肢桁式鋼管砼截面，橫橋向拱肋相互平行，兩幅拱肋間中心距19.35 m。

表1 拱肋截面統計

2.2 拱肋

拱肋采用等截面設計，斷面高3.2 m，橫向寬1.8 m。單幅拱肋由4根φ750×16 mm鋼管組成，拱肋上下弦鋼管由腹桿相連，腹桿采用φ402×12 mm鋼管。橫橋向弦管之間通過橫聯連接，平聯采用φ500×12 mm鋼管，其中吊桿處平聯采用φ500×16 mm鋼管(見圖2)。主管內均灌注C50自密實微膨脹砼，拱肋砼從拱腳到拱頂一次性連續(xù)泵送頂升，并采用真空輔助灌漿技術，抽走主弦管內的空氣和砼當中的氣泡，減少管內砼脫黏現象。為降低拱肋吊裝施工難度，保證工程質量，拱肋節(jié)段拼接處采用雙腹桿設計。

圖2 拱肋一般構造圖(單位：mm)

2.3 拱腳

主拱與拱座的連接是拱橋的關鍵部位。該橋拱腳段上下弦鋼管插入拱座預埋，預埋管與主拱節(jié)段采用焊接對接接頭。主管預埋深度1.5 m，預埋鋼管底部設承壓板，下設4層鋼筋網片。在預埋段鋼管周邊設螺旋鋼筋加強錨固，承壓板與鋼管外側設置加勁板(見圖3)。

圖3 拱腳預埋件(單位：mm)

主拱施工中，為便于主拱圈在吊裝中調整標高和線形，在主拱肋合龍前，拱腳為臨時鉸連接，臨時鉸采用轉軸鉸。主拱肋合龍完成后，澆筑拱座預留槽砼，封固拱腳臨時鉸。

2.4 拱上橫梁和橫撐

全橋共設6道K字撐，2道拱上橫梁。橫撐間距為20 m，橫撐平聯采用φ600×16和φ500×16 mm鋼管，豎撐采用φ299×12 mm鋼管。拱上橫梁采用三角桁架形式(見圖4)，拱上橫梁平聯采用φ500×20和φ500×16 mm鋼管，并在上平聯內灌注C50砼，保證拱上橫梁局部承壓穩(wěn)定。該處腹桿采用φ500×20 mm鋼管，并灌注C50砼，加強主拱肋與拱上橫梁相交處剛度。在主拱肋施工中，拱上橫梁充當橫撐作用，成橋后傳遞橋面系及車輛荷載。

圖4 拱上橫梁設計(單位：mm)

2.5 橋面系設計

中國中承式、下承式鋼管砼拱橋通常采用懸吊式橋面系，根據結構形式分為三類，其構造、受力特點見表2。

表2 懸吊式橋面系分類

第三類橋面系橫梁之間無加勁縱梁，一旦斷索，極易發(fā)生橫梁橋面板落梁現象，強健性較差。隨著對橋面系強健性的深入研究，當采用以橫梁受力為主的橋面系時，多采用第二類橋面系。第一類橋面系為整體性結構，近年來逐漸被廣泛應用。該橋橋面系采用鋼-砼組合梁、組合橋面結構，組合梁為鋼格子梁，主、次縱橫梁均采用工字形截面(見圖5)。格子梁上滿鋪8 mm厚鋼板，通過焊接在鋼板上的PBL剪力鍵與砼錨固連接，形成總厚度19 cm的橋面板，再鋪裝10 cm厚瀝青砼，在水泥砼和瀝青砼之間設置防水層。橋面板結構見圖6、圖7。

圖5 橋面系格子梁的一般構造

圖6 橋面板的橫向布置

圖7 橋面板的縱向布置

2.6 基礎設計

根據鉆探地質資料，該橋拱座基礎位于強風化灰?guī)r上，地基基本承載力為1 500～2 000 kPa，巖層坡面平緩，且小樁號側存在地裂縫。綜合考慮地形、地質情況，拱座基礎采用擴大基礎，由基礎與基底的摩擦力平衡主拱肋的側向水平推力，拱座基礎設計成臺階式，與巖層緊密貼合?；A尺寸橫向23.15 m，縱向長18 m，高13 m。

3 靜力分析

3.1 有限元模型

采用MIDAS/Civil建立三維桿系計算模型(見圖8)，模型共1 274個節(jié)點、3 590個單元。鋼管砼、格子梁采用聯合截面模擬，吊桿采用桁架單元模擬，其余單元采用梁單元模擬。

圖8 橋梁有限元模型

3.2 特征值計算

根據JTG/T D65-06—2015《公路鋼管混凝土拱橋設計規(guī)范》，拱肋所形成的結構體系需驗算其穩(wěn)定性。該橋穩(wěn)定性驗算結果見表3，滿足規(guī)范要求。

表3 橋梁穩(wěn)定性驗算結果

3.3 拱肋承載能力驗算

承載能力極限狀態(tài)下拱肋控制截面內力及抗荷比見表4、表5。拱肋截面最小抗荷比產生于拱頂，為1.49，滿足規(guī)范要求。

表4 拱肋截面內力驗算結果

表5 拱肋截面抗荷比

3.4 拱肋應力驗算

分別計算持久狀況荷載組合下拱肋控制截面應力，計算結果見表6。

表6 持久狀況下拱肋弦桿應力值 MPa

根據JTG/T D65-06—2015《公路鋼管混凝土拱橋設計規(guī)范》，拱肋采用Q345qC鋼材，厚度16 mm Q345qC鋼材的屈服強度fy為345 MPa。鋼管應力均小于0.8fy=276 MPa，砼應力小于(K1/K2)fck=33.23 MPa，滿足規(guī)范要求。

3.5 撓度驗算

主拱、橋面系在短期效應組合下消除結構自重產生的長期撓度見圖9、圖10。主拱在短期效應組合下消除結構自重產生的長期撓度為0.118 m

圖9 拱肋撓度曲線

圖10 橋面系撓度曲線

4 結語

武鳴河大橋主拱計算跨徑135 m，主拱采用懸鏈線形，拱肋采用四肢桁式斷面，拱肋截面徑向高3.2 m、橫向寬1.8 m。拱上橫梁采用三角桁式斷面，橋面系采用鋼-砼組合梁、組合板結構。主拱肋采用雙腹桿設計，橋面系采用強健性較好的整體結構，計算結果滿足規(guī)范要求，結構受力可靠。橋梁結構設計合理，可為同類橋梁設計、計算提供參考。