羅宏博，張建銳，胡天林，周 游

1隴東學(xué)院機(jī)械工程學(xué)院 甘肅慶陽 745000

2卡特彼勒技術(shù)研發(fā) (中國) 有限公司青島分公司 山東青島 266061

煤炭工業(yè)在我國國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展中占有舉足輕重的地位，其安全、高效生產(chǎn)是優(yōu)化我國能源供應(yīng)結(jié)構(gòu)和電力市場資源配置，促進(jìn)我國經(jīng)濟(jì)戰(zhàn)略目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的重要保證。作為煤礦生產(chǎn)流程中關(guān)鍵設(shè)備的礦井提升機(jī)，擔(dān)負(fù)著礦場人員和物料的升降，井上井下聯(lián)系，礦車調(diào)度，井下綜采設(shè)備的安裝、拆卸、搬遷，以及各種生產(chǎn)物資輔助運(yùn)輸?shù)热蝿?wù)，它的安全、穩(wěn)定運(yùn)行是整個(gè)煤礦安全生產(chǎn)的保證[1]。礦井提升機(jī)制動(dòng)性能的優(yōu)劣是影響生產(chǎn)企業(yè)事故率和經(jīng)濟(jì)效益的主要因素，因此，提升機(jī)制動(dòng)過程的平穩(wěn)性與可靠性成為了廣大提升設(shè)備研究人員的研究重點(diǎn)[2]。

據(jù)不完全統(tǒng)計(jì)，在礦井提升機(jī)以往出現(xiàn)的故障中，60% 以上都是由于制動(dòng)系統(tǒng)故障造成的[3]。為保證提升設(shè)備能夠安全、可靠、穩(wěn)定地運(yùn)行，除了在實(shí)際生產(chǎn)過程中加強(qiáng)對(duì)運(yùn)行狀態(tài)參數(shù)的監(jiān)控之外，最重要的是在制動(dòng)系統(tǒng)設(shè)備安裝前，在深入研究礦井提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)工作原理的基礎(chǔ)上，對(duì)影響制動(dòng)性能的重要參數(shù)進(jìn)行評(píng)估，基于制動(dòng)系統(tǒng)的理論數(shù)學(xué)模型，借助于成熟仿真軟件完成多工況運(yùn)行仿真分析，為礦井提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)安全、可靠、穩(wěn)定運(yùn)行提供優(yōu)化方案與依據(jù)[4]。現(xiàn)代計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展、高效可靠的液壓系統(tǒng)仿真軟件的進(jìn)步，為煤礦生產(chǎn)設(shè)備動(dòng)態(tài)特性仿真分析及試驗(yàn)研究提供了可靠的軟件支撐，通過仿真計(jì)算可提前預(yù)知回路設(shè)計(jì)的科學(xué)性、合理性及系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性和可靠性，便于在設(shè)備運(yùn)行安裝前對(duì)方案進(jìn)行優(yōu)化和完善，避免事故發(fā)生。

1 恒力矩制動(dòng)系統(tǒng)原理

1.1 應(yīng)用現(xiàn)狀

礦井提升機(jī)的制動(dòng)系統(tǒng)主要分為兩類，即恒力矩制動(dòng)和恒減速制動(dòng)。目前，我國礦井提升機(jī)大多采用恒力矩制動(dòng)系統(tǒng)，但對(duì)纏繞式提升機(jī)而言，由于鋼絲繩自重較大，在井口或井底速度較大，導(dǎo)致速度減幅較大，對(duì)提升機(jī)沖擊較大，同時(shí)還存在殘壓過高、響應(yīng)時(shí)間長、液壓膠管震蕩、制動(dòng)載荷不平衡等缺點(diǎn)。本研究通過添加液壓元件對(duì)恒力矩制動(dòng)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化改造，在實(shí)現(xiàn)恒力矩制動(dòng)的基礎(chǔ)上，避免負(fù)載對(duì)提升機(jī)制動(dòng)效果的影響[5]。

礦井提升機(jī)制動(dòng)系統(tǒng)是機(jī)電液一體化的綜合，工作原理如圖 1 所示，主要由液壓工作站、控制裝置和盤式制動(dòng)器等組成。

圖1 液壓制動(dòng)系統(tǒng)的工作原理Fig.1 Working principle of hydraulic braking system

1.2 優(yōu)化方案

根據(jù)安全生產(chǎn)的要求，結(jié)合井下作業(yè)的實(shí)際情況，在不改變恒力矩系統(tǒng)原有功能的基礎(chǔ)上，對(duì)制動(dòng)系統(tǒng)優(yōu)化升級(jí)，主要分為以下幾個(gè)方面：

(1) 增加專門的蓄能裝置，確保系統(tǒng)制動(dòng)過程中油壓的穩(wěn)定；

(2) 制動(dòng)系統(tǒng)配備 2 個(gè)動(dòng)力回路，一回路工作，一回路備用，保證提升系統(tǒng)作業(yè)的穩(wěn)定性和可靠性；

(3) 穩(wěn)壓溢流裝置選用電液比例溢流閥，通過多級(jí)過濾增加提升設(shè)備抗污能力和系統(tǒng)動(dòng)態(tài)性能；

(4) 整個(gè)系統(tǒng)壓力和信號(hào)的檢測與控制實(shí)現(xiàn)閉環(huán)控制，確保系統(tǒng)具備獨(dú)立的故障診斷監(jiān)測功能[5]。

1.3 數(shù)學(xué)模型

盤式制動(dòng)器的理論模型可以簡化成帶有復(fù)位彈簧的液壓缸模型[6-8]，其組成如圖 2 所示，制動(dòng)器主要參數(shù)如表 1 所列。

圖2 盤式制動(dòng)器的受力分析Fig.2 Force analysis of disc brake

表1 盤式制動(dòng)器的主要參數(shù)Tab.1 Main parameters of disc brake

礦井提升機(jī)停車，盤式制動(dòng)器處于全制動(dòng)狀態(tài)，制動(dòng)液壓缸油液泄壓，通過回油管路流回油箱，壓力為 0。此時(shí)碟簧力等于制動(dòng)正壓力

式中：F2為碟簧力；N為制動(dòng)正壓力；k為碟簧剛度；Δ0為碟簧的變形量；n1為單個(gè)制動(dòng)器碟形彈簧片數(shù)量。

礦井提升機(jī)工作，盤式制動(dòng)器處于全開狀態(tài)，制動(dòng)液壓缸壓力為工作壓力，制動(dòng)正壓力為 0。此時(shí)，活塞推力F1等于碟簧力F2。

全制動(dòng)狀態(tài)下，閘瓦對(duì)制動(dòng)盤的制動(dòng)力矩

式中：Rm為制動(dòng)盤平均摩擦半徑；μ為閘瓦對(duì)制動(dòng)盤的摩擦因數(shù)；n0為制動(dòng)器數(shù)量。

為保證安全，《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定Mz應(yīng)該滿足 3 倍靜力矩Mj的要求，即

式中：Fc為最大凈張力差；D為卷筒名義直徑。

根據(jù)式 (3) 和式 (4)，制動(dòng)器的正應(yīng)力

在全制動(dòng)到貼閘的過程中，活塞推力

式中：N′為閘盤對(duì)閘瓦的反作用力，全制動(dòng)到貼閘過程中，N′從最大值N降到 0。

貼閘是盤式制動(dòng)器將要施加制動(dòng)正壓力，但未開始的臨界狀態(tài)。貼閘時(shí)，活塞推力

盤式制動(dòng)器制動(dòng)的貼閘理論油壓

全開閘狀態(tài)時(shí)，碟簧力

盤式制動(dòng)器處于全開閘狀態(tài)，碟簧的變形量

盤式制動(dòng)器處在全制動(dòng)狀態(tài)，碟簧的變形量

在實(shí)際工作中，盤式制動(dòng)器存在各種阻力pf，所以實(shí)際最大工作油壓

2 液壓制動(dòng)系統(tǒng)仿真模型

根據(jù)礦井提升機(jī)液壓系統(tǒng)的工作原理，該模型主要由液壓工作站、比例溢流閥、電磁控制閥、蓄能器和盤式制動(dòng)器組成，盤式制動(dòng)器被簡化成液壓缸、質(zhì)量塊和碟簧的組合裝置。

2.1 元件模型的建立

(1) 制動(dòng)器的 AMESim 模型 AMESim 元件庫中沒有現(xiàn)成的制動(dòng)器模型，使用液壓元件庫和機(jī)械庫中相關(guān)元件進(jìn)行搭建，根據(jù)盤式制動(dòng)器的工作原理及結(jié)構(gòu)搭建的模型如圖 3 所示。

圖3 盤式制動(dòng)器的仿真模型Fig.3 Simulation model of disc brake

(2) 蓄能器的 AMESim 模型 在 HCD 庫中可以得到蓄能器模型如圖 4 所示。

圖4 蓄能器模型Fig.4 Model of energy accumulator

(3) 二位三通電磁換向閥 根據(jù)回路動(dòng)作需要，建立了二位三通電磁換向閥模型 (見圖 5)，實(shí)現(xiàn)提升機(jī)制動(dòng)器二級(jí)調(diào)壓動(dòng)作。

圖5 二位三通電磁換向閥模型Fig.5 Model of two-position 3-way electromagnetic directional valve

2.2 仿真回路的參數(shù)設(shè)置和系統(tǒng)模型

按照實(shí)際生產(chǎn)過程中的結(jié)構(gòu)及運(yùn)行工況，根據(jù)理論計(jì)算和相關(guān)資料數(shù)據(jù)，礦井提升機(jī)液壓制動(dòng)系統(tǒng)主要仿真參數(shù)設(shè)置如表 2 所列[9-11]。按照提升機(jī)液壓制動(dòng)系統(tǒng)的工作原理和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，建立了基于AMESim軟件的液壓制動(dòng)系統(tǒng)仿真計(jì)算模型，如圖 6 所示。

圖6 液壓制動(dòng)系統(tǒng)的仿真模型Fig.6 Simulation model of hydraulic braking system

表2 液壓制動(dòng)系統(tǒng)仿真參數(shù)Tab.2 Simulation parameters of hydraulic braking system

3 仿真分析

礦井提升機(jī)盤式制動(dòng)器的制動(dòng)力矩主要是由碟簧的正壓力產(chǎn)生的。當(dāng)閘瓦開閘時(shí)，制動(dòng)器液壓缸的油液在活塞上產(chǎn)生一定的作用力，使碟簧受壓，作用在制動(dòng)盤上的制動(dòng)力矩減小或消除，實(shí)現(xiàn)開閘。液壓缸主要通過比例溢流閥來調(diào)整和控制主油路工作壓力，從而使盤式制動(dòng)器液壓缸內(nèi)部的油壓增大或減小。當(dāng)閘瓦合閘時(shí)，制動(dòng)液壓缸內(nèi)壓力為 0，碟形彈簧正壓力最大，從而產(chǎn)生最大的制動(dòng)力矩，實(shí)現(xiàn)制動(dòng)；隨著液壓缸內(nèi)壓力逐漸增大，碟簧與液壓缸液壓力的合力減小，制動(dòng)力矩減小，制動(dòng)器開閘，制動(dòng)消除[6]。

3.1 啟動(dòng)過程仿真分析

盤式制動(dòng)器在啟動(dòng)過程中，通過蓄能器、電磁閥、溢流閥等液壓元件控制回路的動(dòng)作，使制動(dòng)液壓缸內(nèi)的壓力根據(jù)比例溢流閥的控制信號(hào)按照比例變化。

仿真設(shè)置：0～5 s，礦井提升機(jī)處于正常停車狀態(tài)，系統(tǒng)壓力 0，盤式制動(dòng)器合閘；5～10 s，設(shè)置比例電磁鐵信號(hào)為全壓信號(hào)的 50%；10～15 s，設(shè)置比例電磁鐵信號(hào)為全壓信號(hào)的 100%。按上述設(shè)置仿真分析制動(dòng)器液壓缸壓力的變化及穩(wěn)定性，結(jié)果分別如圖 7、8 所示。

圖7 制動(dòng)液壓缸壓力變化曲線Fig.7 Variation curve of pressure of braking cylinder

圖8 制動(dòng)液壓缸活塞位移變化曲線Fig.8 Variation curve of displacement of piston of braking cylinder

由圖 7、8 可知，在 0～5 s，盤式制動(dòng)器主油路的壓力為零，在電動(dòng)機(jī)啟動(dòng)之時(shí)，液壓工作站的壓力給系統(tǒng)主壓力產(chǎn)生一定的振動(dòng)，但振動(dòng)的幅值很小，時(shí)間也很短，不會(huì)對(duì)系統(tǒng)的穩(wěn)定性產(chǎn)生很大的影響；在 5～ 10 s，比例溢流閥控制信號(hào)為全壓信號(hào)的 50%，主系統(tǒng)壓力增壓到 3.5 MPa；在 10～15 s，比例溢流閥控制信號(hào)變?yōu)槿珘盒盘?hào)，主系統(tǒng)壓力達(dá)到 6.8 MPa。

剛開始，碟簧的正壓力最大，制動(dòng)器合閘。隨著比例溢流閥進(jìn)口油壓增大，制動(dòng)液壓缸內(nèi)的油液壓力增大，當(dāng)壓力增大到 2.8 MPa 時(shí)，制動(dòng)液壓缸活塞位移L為 0，此時(shí)，制動(dòng)液壓缸內(nèi)的油液壓力等于碟簧正壓力，制動(dòng)器處于合閘與開閘的臨界狀態(tài)；當(dāng)系統(tǒng)壓力大于2.8 MPa 時(shí)，盤式制動(dòng)器的碟簧被壓縮，盤式制動(dòng)器開閘，礦井提升機(jī)正常開車。

在15～20 s，比例電磁閥斷電，這時(shí)制動(dòng)器 B 液壓缸壓力迅速降為 0，在碟簧正壓力的作用下，制動(dòng)器合閘，實(shí)現(xiàn)制動(dòng)。盤式制動(dòng)器 A 由于蓄能器里面儲(chǔ)存了一定的能量，可維持制動(dòng)液壓缸一個(gè)短暫的平衡，在 12 s 時(shí)候，制動(dòng)器 A 液壓缸壓力降為 0。由此可見，制動(dòng)器 A的合閘滯后于制動(dòng)器 B。

由圖 7、8 可知，兩盤式制動(dòng)器液壓缸內(nèi)的壓力變化曲線和活塞位移變化曲線基本一致，隨時(shí)間的同步性較高。由此可知，系統(tǒng)具有很高的穩(wěn)定性和同步性。

3.2 礦井提升機(jī)制動(dòng)器合閘、一級(jí)制動(dòng)、二級(jí)制動(dòng)過程仿真

礦井提升機(jī)在井中的位置不同，其需要的安全制動(dòng)級(jí)別不同。罐籠在井口附近，需要進(jìn)行一級(jí)制動(dòng)；罐籠在井筒中，需要進(jìn)行二級(jí)制動(dòng)。

仿真設(shè)置：0～5 s，礦井提升機(jī)處于正常停車狀態(tài)，制動(dòng)液壓系統(tǒng)壓力 0，盤式制動(dòng)器合閘；5～10 s，蓄能器儲(chǔ)能和制動(dòng)液壓缸通入壓力油，盤式制動(dòng)器制動(dòng)力矩減小，制動(dòng)器開閘，礦井提升機(jī)正常工作；10～15 s 為二級(jí)制動(dòng)過程，15～20 s 為一級(jí)制動(dòng)過程。按上述設(shè)置仿真分析不同工況下活塞壓力變化，結(jié)果分別如圖 9、10 所示。

圖9 不同工況下活塞壓力變化曲線Fig.9 Variation curve of pressure of piston in various operation modes

圖10 不同工況下活塞推力變化曲線Fig.10 Variation curve of thrust of piston in various operation modes

如圖 9、10 所示，在 0～5 s，比例溢流閥斷電，盤式制動(dòng)器液壓缸壓力為 0，碟簧的制動(dòng)力矩最大，制動(dòng)器合閘，礦井提升機(jī)停車；在 5～10 s，蓄能器充壓和制動(dòng)液壓缸增壓過程，盤式制動(dòng)器開閘，礦井提升機(jī)正常工作；10～15 s 為二級(jí)制動(dòng)過程。制動(dòng)過程中，先是比例溢流閥斷電，制動(dòng)器 B 液壓缸壓力降為 0，實(shí)現(xiàn)制動(dòng)；制動(dòng)器 A 液壓站進(jìn)油壓力降為 0，但是蓄能器里儲(chǔ)存了能量，通過溢流閥 11 將其壓力調(diào)整為 5.8 MPa。第 16 s 后，A 制動(dòng)液壓缸壓力降為0，A、B 同時(shí)泄壓，實(shí)現(xiàn)一級(jí)制動(dòng)過程。

如圖 9、10 所示，當(dāng)系統(tǒng)壓力為 0 時(shí)，制動(dòng)液壓缸內(nèi)的活塞推力為 0，壓力變化曲線和活塞推力變化曲線趨勢(shì)一致，在制動(dòng)過程中兩制動(dòng)器具有較好的同步性，制動(dòng)液壓缸壓力變化和摩擦力隨時(shí)間變化基本一致，能保證一、二級(jí)制動(dòng)的穩(wěn)定性和可靠性。

4 結(jié)論

根據(jù)礦井提升機(jī)恒力矩制動(dòng)系統(tǒng)的工作原理和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，按照煤礦安全生產(chǎn)的要求對(duì)其改造升級(jí)，基于AMESim 軟件平臺(tái)搭建了升級(jí)后的制動(dòng)器仿真模型，仿真結(jié)果表明：

(1) 改造后的液壓制動(dòng)回路壓力控制準(zhǔn)確，穩(wěn)定性高，響應(yīng)快，制動(dòng)回路的沖擊小。

(2) 在原有恒力矩制動(dòng)系統(tǒng)基礎(chǔ)上提出的改造方案，結(jié)構(gòu)簡單、成本低，對(duì)實(shí)際生產(chǎn)具有一定的指導(dǎo)意義。