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        光管與內(nèi)螺紋銅管蒸發(fā)換熱系數(shù)與壓力損失實(shí)驗(yàn)研究

        2021-09-10 07:22:44郭培禎
        科技尚品 2021年5期
        關(guān)鍵詞:光管

        郭培禎

        摘 要:文章針對(duì)同管徑的外徑7mm的光面銅管和內(nèi)螺紋銅管,在空調(diào)工況下進(jìn)行了流動(dòng)換熱實(shí)驗(yàn)研究。實(shí)驗(yàn)選用的制冷工質(zhì)為新型環(huán)保制冷劑R410A。實(shí)驗(yàn)的工況條件為:制冷工質(zhì)蒸發(fā)飽和溫度為6℃±0.2℃,蒸發(fā)段入口處制冷工質(zhì)干度為25%,蒸發(fā)段出口處制冷工質(zhì)過(guò)熱度為8℃±0.2℃。質(zhì)量流速為200kg/m2.s~550kg/m2.s。文章基于實(shí)驗(yàn)結(jié)果,比較了不同外徑內(nèi)螺紋管的平均蒸發(fā)與冷凝換熱系數(shù)和壓降,為新產(chǎn)品設(shè)計(jì)提供了參考數(shù)據(jù)。

        關(guān)鍵詞:光管;內(nèi)螺紋銅管;換熱系數(shù);壓力損失

        中圖分類號(hào):TB65 文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼:A 文章編號(hào):1674-1064(2021)05-005-02

        DOI:10.12310/j.issn.1674-1064.2021.05.003

        隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展,工業(yè)發(fā)展和居民生活對(duì)能源的需求一直都在提高,人們不斷尋找替代能源的同時(shí),也在努力發(fā)展科學(xué)技術(shù),不斷提高能源的利用效率。研發(fā)人員都在探索不同的換熱結(jié)構(gòu)以提高能源利用效率,這也被證明是提高能源利用效率的重要手段之一,屬于強(qiáng)化傳熱范疇。該研究中,針對(duì)Φ7mm的光管和內(nèi)螺紋銅管,應(yīng)用冷媒R410A進(jìn)行了平均蒸發(fā)和壓力損失的實(shí)驗(yàn)研究,以為新管型的研發(fā)提供參考。

        1 實(shí)驗(yàn)研究

        1.1 實(shí)驗(yàn)臺(tái)組成

        該實(shí)驗(yàn)臺(tái)是壓縮制冷循環(huán)實(shí)驗(yàn)臺(tái),包括三個(gè)部分:制冷劑回路、水回路及數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)。

        在換熱方式上采用套管式,即制冷劑在實(shí)驗(yàn)管內(nèi)部流動(dòng),冷卻水在外側(cè)環(huán)形水套中流動(dòng),二者逆向流動(dòng)換熱。

        1.2 數(shù)據(jù)處理

        文章采用威爾遜熱阻分離法[1]獲得整個(gè)實(shí)驗(yàn)管內(nèi)的平均對(duì)流換熱系數(shù),不需要直接測(cè)量制冷劑的溫度,而是通過(guò)熱阻分離間接計(jì)算一定工況條件下,制冷劑的平均對(duì)流換熱系數(shù)。

        文章所用水和制冷劑的物性均由Refprop軟件直接調(diào)用獲得。

        1.2.1 傳熱系數(shù)的計(jì)算

        式中:

        K-測(cè)試管的傳熱系數(shù),單位為瓦每平方米開(kāi)爾文(W/(m2·K));

        ?t-對(duì)數(shù)平均溫差,單位為開(kāi)爾文(K);

        Q-總換熱量單位為瓦(W);當(dāng)熱平衡誤差在5%以內(nèi)時(shí),Q=(Qw+Qr)/2;

        Qw=cp*M*|tin-tout|,其中cp為水的定壓比熱。

        當(dāng)水溫在0~230℃時(shí),cp=4.179×103+7.9×10-5×(t-10)2.9。

        Qr=m?h,其中,m為冷媒的流量,?h為冷媒的進(jìn)出口焓差,可從NIST物性表查詢。

        1.2.2 水側(cè)換熱系數(shù)的計(jì)算

        式中:

        hw-水側(cè)的換熱系數(shù),單位為瓦每平方米開(kāi)爾文(W/(m2·K));

        d-當(dāng)量直徑,單位為米(m);

        λt-某溫度下水的導(dǎo)熱系數(shù),單位為瓦每米開(kāi)爾文(W/(m2·K));可從NIST物性表查詢;

        Re-雷諾數(shù);無(wú)綱量數(shù)。

        Pr-普朗特?cái)?shù);無(wú)綱量數(shù)。

        n-冷凝時(shí)n=0.4,蒸發(fā)時(shí)n=0.3,試驗(yàn)時(shí)需保證Re≥10 000。

        1.2.3 管內(nèi)壁面表面換熱系數(shù)的計(jì)算

        式中:

        h-測(cè)試管的管內(nèi)壁面表面換熱系數(shù),單位為瓦每平方米開(kāi)爾文(W/(m2·K));

        Dwi-水套內(nèi)徑,單位為米(m);

        Dro-測(cè)試管的外徑,單位為米(m);

        λt=398,單位為瓦每米開(kāi)爾文(W/(m2·K))。

        1.2.4 Re數(shù)

        實(shí)驗(yàn)過(guò)程中,要保證Re>10 000,紊流狀態(tài),可通過(guò)調(diào)節(jié)水的流量來(lái)滿足。為了保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果,實(shí)驗(yàn)要求工況穩(wěn)定,并保證合適的雷諾數(shù)和熱平衡系數(shù)。

        Dw為冷凝水套當(dāng)量?jī)?nèi)徑,可由水套內(nèi)徑Dwi,內(nèi)螺紋管外徑Dro計(jì)算得到。Vw為水的體積流量,由質(zhì)量流量計(jì)測(cè)得。Acw為冷凝水側(cè)通流面積,Vw為水的動(dòng)力粘度,由R410A物性參數(shù)得到。式中,tw為定性溫度。twi,two為水出入口水的溫度。

        1.2.5 熱平衡系數(shù)計(jì)算

        理論上講,熱平衡系數(shù)應(yīng)為0,即冷凝水側(cè)和制冷劑制冷劑側(cè)的換熱量相等,但是由于熱損失及其他可能引起誤差的因素存在,熱平衡系數(shù)不為0。

        為了保證實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性,需要對(duì)熱平衡系數(shù)進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)換熱器的設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn),可供使用的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),必須保證熱平衡誤差在±5%以內(nèi)。只有滿足熱平衡誤差在±5%內(nèi)的數(shù)據(jù),才會(huì)被采集并用于計(jì)算。

        如下列公式所示,Qr為制冷劑側(cè)換熱量,通過(guò)制冷劑出、入口比焓hro,hri可以計(jì)算得到。比焓可以由進(jìn)、出口的溫度、壓力數(shù)據(jù),通過(guò)Refprop軟件直接調(diào)用。Qw為水側(cè)的換熱量,可以通過(guò)電磁流量計(jì)測(cè)得水的質(zhì)量流量Gr,再測(cè)得進(jìn)、出口水溫twi,two,即可計(jì)算并獲得熱平衡系數(shù)HB。

        2 管內(nèi)平均換熱系數(shù)分析

        圖1分別為光管和內(nèi)螺紋銅管的平均蒸發(fā)換熱系數(shù)與制冷劑工質(zhì)質(zhì)量流速之間的關(guān)系,以及管內(nèi)壓力損失與制冷劑工質(zhì)質(zhì)量流速之間的關(guān)系。從圖中可以看出,光管和內(nèi)螺紋管,隨著制冷劑工質(zhì)質(zhì)量流速的增大,工質(zhì)側(cè)平均蒸發(fā)換熱系數(shù)均增大。隨著工質(zhì)質(zhì)量流速的增加,蒸發(fā)段阻力損失均有所增加。

        3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果的不確定度評(píng)定

        在該實(shí)驗(yàn)臺(tái)的參數(shù)測(cè)量中,主要包括以下四個(gè)方面:溫度、壓力、壓降及流量。其中,溫度測(cè)量包括冷凝劑制冷劑進(jìn)出口溫度和冷凝水進(jìn)出口溫度,壓力測(cè)量包括制冷劑工及進(jìn)口壓力及進(jìn)出口壓差,流量測(cè)量包括制冷劑流量測(cè)量和冷凝水流量測(cè)量。水側(cè)和冷媒側(cè)的換熱量偏差≤5%時(shí),才被認(rèn)為是合格有效數(shù)據(jù)。

        文章實(shí)驗(yàn)參數(shù)中的溫度、壓力和水側(cè)及冷媒側(cè)的流量參數(shù)是實(shí)測(cè)得到,總換熱量和總換熱系數(shù)是通過(guò)以上參數(shù)計(jì)算得出。管外換熱系數(shù)和管壁熱阻是通過(guò)國(guó)際公認(rèn)的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得出,因此文章僅對(duì)一組冷凝實(shí)驗(yàn)的總換熱量和綜合換熱系數(shù),進(jìn)行B類不確定度評(píng)定。以水側(cè)換熱量為例,計(jì)算結(jié)果可知,總傳熱系數(shù)的相對(duì)不確定度為2.8%。

        4 結(jié)語(yǔ)

        通過(guò)對(duì)光管和內(nèi)螺紋銅管的蒸發(fā)換熱實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)分析,可以得出以下結(jié)論:

        對(duì)于工質(zhì)R410A,光管和內(nèi)螺紋管的蒸發(fā)換熱系數(shù)隨質(zhì)量流速的增大而增加。

        對(duì)于工質(zhì)R410A,光管和內(nèi)螺紋管的蒸發(fā)壓力損失隨質(zhì)量流速的增大而增加。

        同樣的質(zhì)量流速下,內(nèi)螺紋管的蒸發(fā)換熱系數(shù)約為光管的2~3倍。

        同樣的質(zhì)量流速下,壓力損失在230kg/m2·s時(shí)交叉。大流速時(shí),內(nèi)螺紋管的壓力損失明顯大于光管,約3倍左右。

        參考文獻(xiàn)

        [1] Wellsandt S,Vamling L.Evaporation of R407C and R410A in a horizontal herringbone microfin tube:heat transfer and pressure drop[J].International journal of refrigeration,2005,28(6):901-911.

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