強(qiáng)杰 齊月魁 劉雪光 黃滿良 劉言理 齊振 時(shí)耀亭

(1.中國(guó)石油大港油田石油工程研究院 2.中國(guó)石油大港油田第三采油廠3.中國(guó)石油渤海鉆探第二固井公司 4.中國(guó)石油大港油田第一采油廠)

0 引 言

大港油田已開發(fā)50多年，近年來由于注水壓力大、井深及水質(zhì)等多方面因素影響，注水井井況日益復(fù)雜，套管腐蝕結(jié)垢情況嚴(yán)重，隨之而來的套損井和套漏井日益增多。據(jù)統(tǒng)計(jì)，目前該油田共有套損注水井622口，占套損油水井總數(shù)的48.6%，占在冊(cè)油水井總數(shù)的9.2%，其中套管縮徑注水井184口，淺層套管彎曲注水井140口，套管錯(cuò)段井28口，套漏井160口，影響注水井開井率8.63%，且套損帶病注水井存在隨時(shí)停注的潛在風(fēng)險(xiǎn)。為了提升套損注水井注水增產(chǎn)能力，針對(duì)注水井套損套變嚴(yán)重、注水量不足以及油井穩(wěn)產(chǎn)基礎(chǔ)脆弱的問題，大港油田公司確立了采用膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)對(duì)套損井進(jìn)行修復(fù)的工藝方案。鑒于目前金屬塑性成形領(lǐng)域?qū)τ谒苄猿尚喂に嚭凸ぞ咴O(shè)計(jì)還缺乏系統(tǒng)的、精確的理論分析手段，大港油田工程院選用4種塑性好的管材進(jìn)行了室內(nèi)力學(xué)性能測(cè)試，優(yōu)選兩種管材開展了膨脹試驗(yàn)，并在此基礎(chǔ)上開發(fā)了膨脹管大通徑補(bǔ)貼技術(shù)。該技術(shù)與國(guó)內(nèi)外常規(guī)的膨脹管技術(shù)相比，管材壁厚大幅度降低，即由6.0～8.0 mm降至3.5～4.5 mm，同時(shí)膨脹錐由置于膨脹管下部的擴(kuò)孔端內(nèi)的內(nèi)置式，改為置于膨脹管下部端外的外置式，膨脹壓力由膨脹管下端壓力腔向上傳遞改為膨脹錐下的多級(jí)液壓缸向上傳遞?，F(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用結(jié)果證明，采用該技術(shù)能有效封堵套損井段，完善注采井網(wǎng)，改善注水效果。

1 膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)

膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)[1-5]是將膨脹管及配套工具下至套管需補(bǔ)貼部位，地面加壓，使脹頭在壓力作用下向上運(yùn)動(dòng)，利用膨脹管的金屬塑性變形特性[6]，使膨脹管發(fā)生徑向膨脹，通過錨定裝置與原井套管實(shí)現(xiàn)錨定和密封，達(dá)到加固、補(bǔ)貼和封堵套損井段的目的。

膨脹管補(bǔ)貼后內(nèi)徑主要取決于補(bǔ)貼段套管內(nèi)徑、膨脹管膨脹后壁厚以及橡膠密封環(huán)壓縮后厚度，即膨脹管脹后內(nèi)徑是補(bǔ)貼段套管內(nèi)徑減去兩邊膨脹管膨脹后壁厚以及橡膠密封環(huán)壓縮后厚度。由于壁厚不均勻度和管子不圓度等因素影響，膨脹管補(bǔ)貼后其內(nèi)徑難以用數(shù)學(xué)方法進(jìn)行計(jì)算，所以，本文采用實(shí)物試驗(yàn)方法對(duì)膨脹管的膨脹性能進(jìn)行評(píng)估。

1.1 工具管串結(jié)構(gòu)

膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)工具管串結(jié)構(gòu)如圖1所示。管串由下而上分別是：泄壓閥、多級(jí)液壓缸、脹頭、連接桿、膨脹管、油管錨定器、?73 mm加厚油管及井口短節(jié)。連接桿一般為油管，與液壓缸中心桿相連接。膨脹管中間通過連接桿，且膨脹管坐于多級(jí)液壓缸上面的脹頭錐面上[7-8]。油管錨定器預(yù)先套入中心桿上端，將膨脹管固定于脹頭和中心桿之間。現(xiàn)場(chǎng)施工時(shí)按照順序依次連接并下入井內(nèi)。

1—吊環(huán)；2—井口短節(jié)；3—油管錨定器；4—高壓活動(dòng)彎頭；5—60 MPa水龍帶；6—70 MPa水泥車；7—?73 mm加厚油管；8—膨脹管；9—連接桿；10—套管；11—脹頭；12—液壓缸；13—泄壓閥。

1.2 施工工藝

地面開泵加壓，整個(gè)脹管過程開始，利用多級(jí)液壓缸的中心桿加壓時(shí)產(chǎn)生的拉力，帶動(dòng)脹頭和多級(jí)液壓缸向上運(yùn)動(dòng)，對(duì)膨脹管產(chǎn)生向上推力。由于油管錨定器固定于膨脹管上端口，并與中心桿產(chǎn)生向下鎖緊作用，限制膨脹管向上移動(dòng)，進(jìn)而在脹頭和油管錨定器之間對(duì)膨脹管形成對(duì)擠效應(yīng)。隨著壓力不斷升高，脹頭上行力加大，由于脹頭錐面對(duì)膨脹管的擴(kuò)張作用，脹頭將膨脹管脹開，并緊貼于套管內(nèi)壁之上。當(dāng)液壓缸帶動(dòng)脹頭上行脹管一定距離后，觸動(dòng)液壓缸底部泄壓閥泄壓，完成第一個(gè)行程。隨后停泵，上提管柱，油管錨定器器解鎖，多級(jí)液壓缸中心桿再次拉出一個(gè)行程距離。繼續(xù)加壓脹管，完成多級(jí)液壓缸的第二次行程。這樣反復(fù)多次，直至完成全部膨脹管的脹管過程。具體施工步驟如圖2所示。

1—錨定器；2—油管；3—膨脹管；4—脹頭；5—液缸5；6—液缸4；7—液缸3；8—液缸2；9—泄壓閥；10—液缸1；11—套管。

1.3 技術(shù)特點(diǎn)

1.3.1 實(shí)現(xiàn)補(bǔ)貼段大通徑

膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)利用外置液壓缸作為動(dòng)力推動(dòng)脹頭脹管，整個(gè)脹管過程中，膨脹管本身不承受高壓液體，改變了將膨脹管本體作為膨脹液壓缸體的脹管原理。由于脹頭外置，脹頭外徑尺寸得到放大。加上膨脹管本身不承壓，則在保證強(qiáng)度和補(bǔ)貼密封壓力的條件下，膨脹管管壁進(jìn)一步減薄，從而達(dá)到膨脹管補(bǔ)貼后通徑最大化的目的[9]。注水井套損膨脹管補(bǔ)貼修復(fù)工藝可確保?139.7 mm套損井內(nèi)徑達(dá)到109.0 mm以上，具有承壓30 MPa以上的能力，膨脹管抗外擠強(qiáng)度為25 MPa，抗內(nèi)壓能力超過60 MPa，抗外擠和抗內(nèi)壓能力均遠(yuǎn)超現(xiàn)場(chǎng)指標(biāo)要求(分別為16 MPa和30 MPa)，滿足措施后期注水需求，且便于常規(guī)井下措施工具從補(bǔ)貼管內(nèi)通過并實(shí)施后續(xù)作業(yè)。

膨脹管補(bǔ)貼主要技術(shù)參數(shù)：?124.3 mm套管補(bǔ)貼后內(nèi)徑范圍為113.0～116.0 mm；?121.4 mm內(nèi)徑套管補(bǔ)貼后內(nèi)徑范圍為109.0～112.0 mm；脹后抗內(nèi)壓大于30 MPa，抗外擠大于15 MPa，膨脹錨定力大于500 kN，最高工作溫度120 ℃。

1.3.2 施工壓力低

膨脹管膨脹時(shí)，多級(jí)液壓缸的作用力首先作用于脹頭，由脹頭錐面擠壓膨脹管實(shí)現(xiàn)金屬塑性變形[10]。膨脹管膨脹時(shí)所需作用力為工作液壓力與工作液作用面積的乘積[11-12]。采用多級(jí)液壓缸可增大工作液作用面積，從而在所需脹管力相同的情況下，降低工作液壓力，實(shí)現(xiàn)較低的膨脹啟動(dòng)和行走壓力，現(xiàn)場(chǎng)操作更加安全。

1.3.3 工藝簡(jiǎn)單

膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)可一趟管柱完成整個(gè)工藝過程[13]，入井膨脹管完全膨脹并起出輸送油管柱后，無需底堵處理和修端口等工序，與厚壁補(bǔ)貼相比，縮短了作業(yè)占井周期，實(shí)現(xiàn)了高效率施工作業(yè)且補(bǔ)貼后井內(nèi)不留有任何落物，不會(huì)對(duì)后續(xù)工序造成不利影響。

2 膨脹管補(bǔ)貼管材力學(xué)性能試驗(yàn)與優(yōu)選

通過對(duì)膨脹管管材進(jìn)行調(diào)研[14-15]，并根據(jù)膨脹管管材性能、成本與工藝成熟度，選擇20G、SA106B和不銹鋼等3種材料開展力學(xué)性能分析[16]。各材料力學(xué)性能如表1所示。

選用表1中的4種膨脹管補(bǔ)貼管材進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)，獲得了基礎(chǔ)力學(xué)性能參數(shù)，見表2。根據(jù)材料伸長(zhǎng)率和屈強(qiáng)比，4種材料均可滿足膨脹管膨脹要求。考慮成本與工藝成熟度，選擇20G、316L兩種管材開展大通徑膨脹管試驗(yàn)評(píng)價(jià)[17-18]，其中316L膨脹性能、耐腐蝕性能更優(yōu)[19]，20G則成本更低、規(guī)格更全。

表1 材料力學(xué)性能參數(shù)Table 1 Mechanical property analysis parameters of materials

表2 管材基礎(chǔ)力學(xué)性能參數(shù)Table 2 Fundamental mechanical test performance parameters of tubular goods

表3為20G管材不同膨脹率脹后基礎(chǔ)力學(xué)性能參數(shù)。其中原始管規(guī)格為?114.0 mm×4.0 mm。由表3可以看出，20G脹后力學(xué)性能超過J55水平，且可以達(dá)到膨脹率≥15%要求。因此,選擇20G管材開展了不同膨脹率下管材脹形試驗(yàn)，以及脹后管材力學(xué)性能試驗(yàn)分析。試驗(yàn)樣管及試驗(yàn)裝置如圖3～圖6所示。

圖3 不同膨脹率管材脹形Fig.3 Bulging of tubular goods with different expansion ratios

圖4 拉伸試驗(yàn)前后試樣Fig.4 Samples before and after tension test

圖5 管材力學(xué)性能試驗(yàn)裝置Fig.5 Mechanical property test device of tubular goods

圖6 大通徑膨脹管脹后懸掛力試驗(yàn)Fig.6 Suspension force test of large drift diameter expansion pipe after expansion

表3 20G管材不同膨脹率脹后基礎(chǔ)力學(xué)性能參數(shù)Table 3 Fundamental mechanical performance parameters of tubular goods 20G with different expansion ratios after expansion

試驗(yàn)結(jié)果表明：整根膨脹管脹形后懸掛力超過600 kN，單個(gè)橡膠圈懸掛力可達(dá)到40 kN以上，?114.0 mm×4.0 mm規(guī)格20G膨脹管抗外擠強(qiáng)度為25 MPa，抗內(nèi)壓能力超過60 MPa，可以滿足套管補(bǔ)貼現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用要求。

3 膨脹管補(bǔ)貼室內(nèi)試驗(yàn)

為了驗(yàn)證膨脹管膨脹后的密封性能，選取?114.2 mm×5.0 mm膨脹管與?113.0 mm脹頭進(jìn)行套管補(bǔ)貼室內(nèi)模擬試驗(yàn)。試驗(yàn)時(shí)先進(jìn)行膨脹試驗(yàn)，再進(jìn)行懸掛力測(cè)試試驗(yàn)。試驗(yàn)裝置示意圖及實(shí)物圖分別如圖7和圖8所示。脹頭與液壓缸實(shí)物如圖9所示。膨脹試驗(yàn)過程中，將長(zhǎng)度為465.0 mm的?140.0 mm×7.5 mm套管短節(jié)固定于試驗(yàn)槽中，膨脹管穿過試驗(yàn)套管短節(jié)。將中心桿穿過膨脹管與脹頭，并與液壓缸中心桿相連，使膨脹管坐于脹頭上。中心桿通過高壓膠管與試壓泵連接。

1—泄壓閥；2—液壓缸；3—脹頭；4—套管；5—夾持裝置；6—中心桿；7—電動(dòng)試壓泵；8—錨定裝置；9—膨脹管；10—試驗(yàn)槽。

圖8 大通徑膨脹管補(bǔ)貼室內(nèi)試驗(yàn)裝置實(shí)物圖Fig.8 Full-scale laboratory test device of large drift diameter expansion pipe patch

圖9 脹頭及液壓缸Fig.9 Expansion head and hydraulic cylinder

膨脹試驗(yàn)過程中，脹頭啟動(dòng)壓力14 MPa，膨脹管膨脹壓力穩(wěn)定在14～18 MPa，脹頭行走平穩(wěn)，膨脹壓力不高，膨脹過程順利。膨脹后膨脹管與套管端面如圖10所示。膨脹管不同部位在脹后形成了不同的內(nèi)徑。在膨脹管初始膨脹端發(fā)生了明顯的縮頸現(xiàn)象，出現(xiàn)了縮口。經(jīng)測(cè)量，膨脹管初始膨脹端內(nèi)徑113.5 mm，膨脹擴(kuò)大率9.04%。在膠筒段內(nèi)徑為113.4 mm,膨脹擴(kuò)大率8.94%，說明因?yàn)樘坠芘c膨脹管之間膠筒的存在，一定程度上阻礙了膨脹管的膨脹。在無膠筒段內(nèi)徑為114.2 mm，膨脹擴(kuò)大率9.63%。

圖10 脹后膨脹管與套管端面Fig.10 End faces of expansion pipe and casing after expansion

膨脹管脹后懸掛能力是一個(gè)重要參數(shù)，大通徑膨脹管技術(shù)采用丁腈橡膠實(shí)現(xiàn)膨脹管與套管之間的錨定密封。膨脹完成后，進(jìn)行膨脹管懸掛力測(cè)試試驗(yàn)。利用拉拔試驗(yàn)機(jī)固定套管，對(duì)膨脹管進(jìn)行單向拉拔以便測(cè)試膨脹管與套管之間的錨定力。試驗(yàn)結(jié)果表明，膨脹管與套管之間能夠承受500 kN拉力而不發(fā)生相對(duì)移動(dòng)，滿足現(xiàn)場(chǎng)使用要求。

4 與現(xiàn)有技術(shù)對(duì)比分析

采用?139.7 mm套管多級(jí)增力冷拔膨脹成形工藝，優(yōu)選高強(qiáng)度、低成本薄壁碳素鋼，形成大通徑膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)。與國(guó)內(nèi)厚壁膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)相比，該技術(shù)具有以下特點(diǎn)：①膨脹管在膨脹施工前不用在端部擴(kuò)孔預(yù)制壓力腔；②由于采用的管材壁厚變薄，同時(shí)采用多級(jí)液壓缸增力脹管工藝，施工壓力可下降10 MPa以上，所以提高了施工的地面安全性；③多級(jí)液壓增力工具配套了多級(jí)膨脹頭(見圖2)，第一級(jí)脹頭對(duì)管材實(shí)施膨脹后，隨著施工管柱上行其余膨脹頭對(duì)已脹開的部分有多次定徑和保徑的作用，確保了膨脹完成后的膨脹段內(nèi)通徑。

室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果表明，與國(guó)內(nèi)厚壁膨脹管補(bǔ)貼相比，采用新技術(shù)后管材壁厚由6.0 mm以上降到了4.0 mm,脹后通徑由108.0 mm以下提高到115.0 mm以上，脹后密封性能由20 MPa提高到60 MPa，脹后最大抗外擠強(qiáng)度由15 MPa提高到23 MPa。脹后最大抗內(nèi)壓雖有所下降，即由45 MPa下降到33 MPa，但完全滿足大港油田大多數(shù)注水井耐壓要求。

與國(guó)內(nèi)?140.0 mm裸眼膨脹管應(yīng)急封堵管材相比，使用的管材壁厚均為8.0 mm以上，脹后內(nèi)徑由133.0 mm以下提高到135.0 mm以上，脹后最大抗內(nèi)壓強(qiáng)度由45 MPa提高到49 MPa，脹后最大抗外擠強(qiáng)度由28 MPa提高到41 MPa。

此外，與國(guó)內(nèi)同類技術(shù)相比，研發(fā)的膨脹管螺紋脹后最大密封壓力由45 MPa提高到52 MPa，脹后最大抗拉能力由534 kN提高到600 kN。

5 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用

在完成室內(nèi)試驗(yàn)的基礎(chǔ)上，膨脹管大通徑補(bǔ)貼技術(shù)在大港油田板904-11、港259、聯(lián)淺3-6以及家47-7等多口井中進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用。下面以家47-7井為例對(duì)現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用情況進(jìn)行介紹和分析。

家47-7井最大井斜6.5°×1 800 m，油層套管為N80鋼級(jí)的?139.7 mm管材，壁厚7.7 mm，套管原始內(nèi)徑124.3 mm。經(jīng)雙封隔器找漏結(jié)合40臂井徑測(cè)井，確定油層套管漏點(diǎn)深度為270.81～272.89 m。

5.1 補(bǔ)貼方案

補(bǔ)貼270.81～272.89 m處漏點(diǎn)，采用?114.0 mm×4.0 mm大通徑膨脹管，數(shù)量1根，長(zhǎng)度9.1 m，膨脹管壁厚4.0 mm，采用?114.0 mm脹頭。補(bǔ)貼段膨脹管上點(diǎn)深度266.8 m，下點(diǎn)深度275.9 m。膨脹管結(jié)構(gòu)參數(shù)見表4。

表4 膨脹管參數(shù)Table 4 Expansion pipe parameters

5.2 施工步驟

(1)?119.0 mm通井規(guī)通井。將?119.0 mm通井規(guī)+?73.0 mm油管柱下至160 m，下入過程無卡阻, 在116～135 m井段反復(fù)上提、下放亦無卡阻，井筒具備大通徑補(bǔ)貼條件，起出通井管柱。

(2)下入?139.7 mm彈簧式刮削器刮削。下入?139.7 mm彈簧式刮削器+?73.0 mm油管柱對(duì)井筒進(jìn)行刮削，并對(duì)260～280 m井段反復(fù)刮削并大排量洗井，直至進(jìn)出口液性一致，起出刮削管柱。

(3)?123.0 mm通井規(guī)通井。將?123.0 mm變徑通徑規(guī)+?73.0 mm油管柱下至280 m，開泵加壓8～10 MPa,在設(shè)計(jì)補(bǔ)貼段內(nèi)反復(fù)上提、下放無卡阻顯示，補(bǔ)貼井段具備大通徑補(bǔ)貼條件，起出通井管柱。

(4)補(bǔ)貼管柱試壓。下絲堵+?73.0 mm加厚油管柱280 m(含7 m短節(jié))，正加壓45 MPa，穩(wěn)壓15 min壓力不降，試壓合格，滿足膨脹管補(bǔ)貼壓力要求，起出試壓管柱。

(5)膨脹管入井。膨脹管柱結(jié)構(gòu)：增壓總成(五級(jí)液壓缸)+膨脹管+?73.0 mm加厚油管。入井過程：①地面連接增壓總成，裝入?114.0 mm膨脹錐,用大鉤吊起坐入井口；②在油管上預(yù)裝錨定器后穿入膨脹管，用專用卡子卡好，再用大鉤吊起與膨脹工具對(duì)接，最后調(diào)整膨脹管至設(shè)定位置，將錨定器固定鎖緊。膨脹管柱井口連接完畢，用大鉤吊起膨脹管柱入井。膨脹管下入位置：上點(diǎn)119.5 m，下點(diǎn)127.5 m，膨脹管長(zhǎng)度8 m。

(6)加壓膨脹。①調(diào)試水泥車，油管連接加壓接頭，高壓管線；②啟泵升壓至10 MPa有坐封顯示，至30 MPa停泵泄壓，打開泄壓閥門，上提管柱670 mm(一個(gè)行程)，泄壓閥返水正常，啟泵繼續(xù)加壓25～30 MPa，反復(fù)加壓上提14次至壓力瞬間回落至0，脹頭出膨脹管，全部膨脹行程結(jié)束；③工具起出地面，增壓總成無異常，?114.0 mm膨脹錐無異常。

(7)補(bǔ)貼后試壓。井筒整體試壓15 MPa，穩(wěn)壓30 min壓降不變，試壓合格，起出試壓管柱。

5.3 補(bǔ)貼效果評(píng)價(jià)

家47-7井膨脹管補(bǔ)貼前因套漏關(guān)井，膨脹管補(bǔ)貼后不再套漏，正常注水壓力23.1 MPa,膨脹管補(bǔ)貼達(dá)到封堵套管漏點(diǎn)的預(yù)期效果。自2020年9月至2021年4月，該井已實(shí)現(xiàn)有效注水0.54×104m3。家47-7井套管補(bǔ)貼的成功實(shí)施，為有效提高套損井加固修復(fù)和延長(zhǎng)套管使用壽命提供了技術(shù)保障和經(jīng)驗(yàn)借鑒。

6 結(jié) 論

(1)通過評(píng)價(jià)114.0 mm×4.0 mm規(guī)格20G膨脹管的膨脹性能，獲取驅(qū)動(dòng)力等膨脹過程參數(shù)，并開展膨脹管抗外擠和抗內(nèi)壓試驗(yàn)，得到了膨脹管膨脹后材料力學(xué)性能的變化規(guī)律。

(2)采用多級(jí)增力冷拔膨脹成形工藝，優(yōu)選高強(qiáng)度低成本薄壁碳素鋼，形成了大通徑膨脹管補(bǔ)貼技術(shù)。此項(xiàng)技術(shù)能夠減少注水井補(bǔ)貼后的套管內(nèi)徑損失，滿足漏點(diǎn)以下實(shí)施分注卡水措施對(duì)套管內(nèi)徑的要求。

(3)對(duì)配套工具性能進(jìn)行試驗(yàn)分析，試驗(yàn)結(jié)果表明，膨脹管膨脹壓力穩(wěn)定在14～18 MPa，膨脹管與套管之間能夠承受500 kN拉力而不發(fā)生相對(duì)移動(dòng)，為膨脹管補(bǔ)貼現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用提供了試驗(yàn)數(shù)據(jù)和技術(shù)支撐。

(4)該技術(shù)在大港油田的應(yīng)用中取得了良好的效果，膨脹管膨脹后可以滿足井筒完整性要求，延長(zhǎng)了套損注水井壽命，實(shí)現(xiàn)了有效注水。