解國梁，申向東，姜 偉，張 斌

(1.黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué) 土木水利學(xué)院，黑龍江 大慶 163319；2.內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué) 水利與土木建筑工程學(xué)院，內(nèi)蒙古 呼和浩特 010018)

0 引言

隨著城市化進程的加快，我國建筑行業(yè)發(fā)展勢頭迅猛，各類基礎(chǔ)設(shè)施規(guī)模迅速擴大，混凝土需求日益激增。作為混凝土用細骨料河砂資源再生緩慢，逐漸不能滿足當(dāng)今基礎(chǔ)建設(shè)的需求[1]。而在我國西北地區(qū)儲藏著豐富的風(fēng)積沙資源，這對當(dāng)?shù)厣鷳B(tài)環(huán)境造成了巨大破壞[2]。若將風(fēng)積沙取代普通河砂制備風(fēng)積沙混凝土(Aeolian Sand Concrete，ASC)，對經(jīng)濟、生態(tài)環(huán)境和可持續(xù)發(fā)展具有重大意義。目前，諸多學(xué)者對ASC的力學(xué)性能、耐久性能及其工程應(yīng)用展開了大量試驗研究[3-5]。結(jié)果表明：適量風(fēng)積沙摻入混凝土中可以增強混凝土的力學(xué)性能，但在應(yīng)用中也暴露出一系列問題。風(fēng)積沙只能在一定界限范圍內(nèi)代替工程用砂，且配制的ASC和普通混凝土性能相近，具有易收縮開裂、韌性差等缺點，使其在實際施工中應(yīng)用困難。如何改善ASC韌性，提高其阻裂能力成為研究人員探索的關(guān)鍵問題之一。

將一定體積摻量的纖維均勻摻入混凝土中可以抑制內(nèi)部裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展，進而改善混凝土脆性，提高抗拉、抗沖擊性能[6-9]。玄武巖纖維(Basalt Fibre，BF)作為一種新型無機環(huán)保材料，具有優(yōu)良的相容性、穩(wěn)定的化學(xué)性能、耐高溫、耐酸堿且價格低廉等優(yōu)點，是較為理想的增強、增韌材料，將其用于改良ASC具有一定的實際價值[10-11]。纖維的阻裂效應(yīng)可以提高混凝土的整體性，但摻量較大時纖維會在混凝土中出現(xiàn)“抱團”，且纖維-水泥基界面區(qū)成為混凝土破壞的薄弱層。因此，纖維對混凝土性能的改善存在合理摻量。董偉[12]等配制BF摻量為0，1.0，1.5，2.0，2.5 kg/m3的ASC(風(fēng)積沙摻量為20%)，研究了5組混凝土的抗沖擊性能，并通過掃描電鏡分析了纖維阻裂增韌機理，結(jié)果表明：BF摻量為1.0～1.5 kg/m3時，纖維與水泥基之間的錨固作用可以較大幅度地提高ASC的抗沖擊性能。朱涵[13-14]等對同一直徑下長6 mm和18 mm 的兩種BF在不同體積摻量下(0，1%，2%)進行低溫環(huán)境下的抗沖擊試驗。結(jié)果表明：BF可以有效提高混凝土在低溫環(huán)境下的抗沖擊次數(shù)；相同BF體積摻量和失效概率條件下，18 mm長纖維較6 mm短纖維對混凝土的抗沖擊性能改善作用更加明顯。付敏[15]運用Weibull分布模型對鋼纖維再生混凝土落錘沖擊試驗的沖擊壽命進行統(tǒng)計分析，結(jié)果表明：在不同失效概率下，沖擊壽命估計值與試驗所得結(jié)果增長趨勢基本保持一致。

綜上，合理摻量的纖維對混凝土抗沖擊性能的提升有顯著效果。BF對混凝土抗沖擊性能改善作用多集中于定性研究，針對玄武巖纖維混凝土的抗沖擊壽命和失效概率規(guī)律的研究報道較少，且纖維阻裂增韌機理報道甚少，缺乏相應(yīng)的理論指導(dǎo)。本研究對不同BF體積摻量下的ASC進行抗沖擊試驗，研究BF對ASC的初裂和終裂沖擊次數(shù)以及沖擊性能的變化規(guī)律，并采用Weibull分布模型對各組混凝土的沖擊次數(shù)進行擬合，得出不同失效概率規(guī)律及不同玄武巖纖維摻量下ASC的抗沖擊壽命。

1 試驗

1.1 試驗原材料

水泥：某品牌P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，各項性能指標(biāo)均符合《通用硅酸鹽水泥》(GB175—2007)規(guī)范要求。粉煤灰：II級粉煤灰。河砂：Ⅱ區(qū)中砂，顆粒級配良好；風(fēng)積沙：庫布齊沙漠，主要顆粒粒徑0.075～0.25 mm；碎石：5～25 mm連續(xù)級配。骨料物理性能見表1。外加劑：萘系高效減水劑，減水率24%。水：自來水。玄武巖纖維：短切BF，性能指標(biāo)見表2。

表1 骨料物理性能指標(biāo)

表2 玄武巖纖維性能參數(shù)

1.2 試驗配合比

已有文獻研究表明風(fēng)積沙等質(zhì)量取代普通河砂取代率為20%時，可以優(yōu)化混凝土內(nèi)部孔隙結(jié)構(gòu)，對混凝土的各項力學(xué)性能有促進作用[4]。本試驗以20%的風(fēng)積沙等質(zhì)量取代普通河砂，在此基礎(chǔ)上將BF分別以0，0.05%，0.1%，0.15%和0.2%的體積摻入ASC中。經(jīng)試配確定外加劑為膠凝材料的2%，水膠比為0.45，砂率為40%?；炷僚浜媳群突拘阅芤姳?。

表3 混凝土配合比及基本性能

1.3 試驗設(shè)計

混凝土抗沖擊試驗參照美國混凝土協(xié)會(ACI544)推薦的混凝土落錘沖擊試驗方法并結(jié)合環(huán)境條件采用自制落錘沖擊裝置進行，見圖1。將混凝土拌和物制備成100 mm×100 mm×400 mm的棱柱體試件，并在試件正中間對立面位置粘貼應(yīng)變片，便于數(shù)據(jù)采集。落錘采用1.5 kg的實心鋼球，自由下落高度為300 mm，為了防止沖擊過程中荷載過于集中，在試件頂面中間放置一塊鋼墊板。以落錘開始至落錘沖擊鐵板后靜止計1次沖擊次數(shù)，當(dāng)試件下部的應(yīng)變片數(shù)值發(fā)生突變，試件出現(xiàn)第1條可視裂縫，此時為混凝土初裂沖擊次數(shù)并記錄N1；當(dāng)試件斷裂或者裂縫上下貫穿時結(jié)束試驗，并記錄終裂次數(shù)N2?；炷猎嚰趿押徒K裂沖擊耗能可由公式(1)計算，同時將混凝土材料在沖荷載下遭受破壞時所吸收能量的能力表示為韌性，可由延性比μ和韌性系數(shù)C作為評價混凝土試件韌性的指標(biāo)[16-17]，見式(2)和式(3)。

圖1 混凝土落錘抗彎沖擊試驗

W=Nmgh，

(1)

μ=(N2-N1)/N1，

(2)

C=Wi/W0，

(3)

式中，W為沖擊功；N為沖擊次數(shù)；m為落錘質(zhì)量；h為落錘自由下落高度；g為自由落體加速度，取9.8 N/kg；Wi為摻玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土破壞時的沖擊功；W0為A0組混凝土破壞時的沖擊功。

2 結(jié)果與討論

2.1 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊性能試驗結(jié)果

圖2和圖3分別為玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊次數(shù)和沖擊韌性指標(biāo)。由圖2可知：基準組A0(不摻入纖維)的初裂和終裂次數(shù)基本相等，表明試件的初裂和終裂幾乎同時發(fā)生，反映了普通混凝土明顯的脆性破壞特征。摻入BF后，玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土試件抗沖擊次數(shù)明顯增加，并隨纖維摻量的增加呈先增大后減少的變化規(guī)律，且終裂沖擊次數(shù)N2與初裂沖擊次數(shù)N1的差值也有所增加。由此表明摻入BF可以顯著提高ASC的延性和韌性。A10組混凝土(BF體積摻量為0.1%)抗沖擊次數(shù)達到最大，初裂次數(shù)N1與終裂次數(shù)N2較A0組混凝土分別提高了0.93倍和1.75倍。由圖3可知：隨著BF摻量的增加，試件延性比μ和韌性系數(shù)C與抗沖擊性次數(shù)的變化規(guī)律一致。當(dāng)BF體積摻量為0.1%時，玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土試件延性比μ和韌性系數(shù)C達到最大，其值分別為基準組A0的4.41倍和2.75倍。當(dāng)BF摻量大于0.1%時，試件的沖擊性能和沖擊韌性指標(biāo)均有所下降，這是由于BF比表面積較大，水泥砂漿相對不足，無法更好地包裹纖維，致使纖維與基體界面黏結(jié)強度降低，從而使混凝土內(nèi)部產(chǎn)生大量微裂縫，試件吸收沖擊能減少，沖擊韌性指標(biāo)下降。

圖2 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊次數(shù)

圖3 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土韌性指標(biāo)

2.2 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊性能微觀分析

采用掃描電鏡對沖擊破壞后的A10組混凝土微觀形貌進行分析。由圖4可觀察到纖維較好地分散在混凝土基體中，呈現(xiàn)空間亂向分布。當(dāng)受到外界荷載沖擊時，纖維的“微加筋”作用將沖擊功傳輸給周圍的混凝土結(jié)構(gòu)，骨料和水泥基體共同消耗沖擊能，同時三維亂向分布的纖維改變了裂縫的走向，避免應(yīng)力集中。由圖4可見纖維與基體界面區(qū)連接不再緊密，甚至出現(xiàn)了纖維被拔出現(xiàn)象，且界面區(qū)結(jié)合處孔洞增大，有部分水泥石脫落。當(dāng)混凝土發(fā)生初裂后，纖維在混凝土基體兩端形成橋接，約束了裂縫的繼續(xù)擴展，提高了混凝土延性。隨著荷載的不斷進行，沖擊能不斷累積，最終在混凝土基體最薄弱處釋放，導(dǎo)致新裂縫產(chǎn)生，纖維間距增大，橋接作用減弱，微裂縫擴展形成宏觀裂縫。由此可知，玄武巖纖維對ASC的增強、增韌主要是依靠纖維與水泥基體之間的摩擦力和機械咬合力實現(xiàn)，破壞主要發(fā)生在纖維被拔出及纖維與水泥石界面區(qū)水化產(chǎn)物的脫落。

圖4 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土微觀形貌

2.3 玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土沖擊次數(shù)分布特征

混凝土材料本身存在多相性和不均勻性，內(nèi)部存在許多不規(guī)則微裂縫和微孔隙，在同一沖擊荷載作用下，試驗數(shù)據(jù)仍存在很大的隨機性[18]。因此，只有明確混凝土沖擊次數(shù)的概率分布，才能更為準確地預(yù)測混凝土抗沖擊性能分布規(guī)律及壽命?；炷翛_擊破壞與彎曲疲勞破壞具有一定的相似性[19]，因此，本試驗參考文獻[20]中Weibull分布對疲勞的描述，對沖擊次數(shù)采用雙參數(shù)Weibull分布理論分析。

假設(shè)混凝土抗沖擊次數(shù)N服從Weibull分布，Weibull分布的概率密度函數(shù)可表示為：

(N0≦N≦∞)

(4)

式中，N0為最小抗沖擊壽命；Na為尺度參數(shù)；b為形狀參數(shù)。

取混凝土材料最小抗沖擊次數(shù)N0=0，式(4)可簡化為雙參數(shù)Weibull分布：

(N0≦N≦∞)

(5)

依據(jù)可靠度分析，混凝土沖擊壽命N的累積失效規(guī)律可用函數(shù)表示為：

(6)

對兩邊進行恒等變形且取對數(shù)可得：

(7)

令Y=ln{ln[1/R(N)]}，X=ln(N)，C=-bln(Na)

則：

Y=bX+c。

(8)

將每1組的6個混凝土試件的抗沖擊次數(shù)N1和N2按照從小到大的順序依次排列，記下秩序數(shù)i。則對應(yīng)的生存概率R(N)可以表示為：

(9)

根據(jù)式(6)～(8)，對各組混凝土的初裂和終裂沖擊次數(shù)N1與N2進行Weibull分布擬合，擬合結(jié)果見表4，圖5為各組混凝土沖擊次數(shù)的Weibull分布擬合圖。

由表4可知，采用Weibull分布線性回歸擬合后，相關(guān)系數(shù)R2的最小值為0.827，最大值為0.968。由圖5可以發(fā)現(xiàn)，各組混凝土試件沖擊破壞次數(shù)N1和N2的各試驗數(shù)據(jù)點基本分布在1條直線上，說明Weibull分布可以描述玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊次數(shù)的分布規(guī)律。

表4 混凝土抗沖擊次數(shù)的Weibull分布線性回歸分析結(jié)果

圖5 各組混凝土沖擊次數(shù)的Weibull分布擬合

2.4 不同失效規(guī)律下玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土沖擊壽命評估

根據(jù)式(6)～(8)對不同玄武巖纖維體積摻量下的風(fēng)積沙混凝土建立抗沖擊次數(shù)N和不同失效概率P之間的關(guān)系，如下：

(10)

式中b和bln(Na)為Weibull分布回歸參數(shù)，可由表4中獲得。根據(jù)式(10)可以求出不同失效概率下玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土的初裂次數(shù)N1和終裂次數(shù)N2。本試驗選取3種失效概率0.1，0.2，0.3進行壽命評估，建立各組混凝土試件不同失效概率下的lnN-VX(VX為玄武巖纖維摻量)曲線關(guān)系，如圖6所示。

圖6 不同失效概率下混凝土抗沖擊次數(shù)與玄武巖纖維體積摻量關(guān)系

由圖6可知，不同失效概率下，混凝土的抗沖擊次數(shù)隨著玄武巖纖維體積摻量的增加呈先增大后減少的趨勢，且當(dāng)纖維體積摻量為0.1%時，抗沖擊次數(shù)最大。這說明玄武巖纖維可以有效提高風(fēng)積沙混凝土的抗沖擊壽命。

3 結(jié)論

(1)玄武巖纖維可以有效提高風(fēng)積沙混凝土的抗沖擊性能，纖維體積摻量為0.1%時，混凝土的抗沖擊性能和韌性指標(biāo)均達到最大，其終裂沖擊次數(shù)、延性比和韌性系數(shù)分別為普通風(fēng)積沙混凝土的1.75倍，4.41倍和2.75倍。

(2)采用Weibull雙參數(shù)分布模型對混凝土抗沖擊次數(shù)進行數(shù)理統(tǒng)計分析，結(jié)果表明玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土沖擊次數(shù)N1和N2試驗數(shù)據(jù)點基本分布在1條直線上，試驗數(shù)據(jù)擬合相關(guān)性較好。

(3)玄武巖纖維風(fēng)積沙混凝土抗沖擊次數(shù)隨著失效概率的增加而增大，隨纖維摻量的增加呈先增大后減小的變化規(guī)律。玄武巖纖維體積摻量為0.1%時，抗沖擊次數(shù)最大，抗沖擊性能最優(yōu)。