曹 培，張 青

(江蘇南鋼通恒特材科技有限公司，江蘇 南京 210000)

45Mn鋼具有較高的強(qiáng)度、硬度、耐磨性及良好的韌性，其淬透性較40Cr高，正火后可切削性良好，冷拔、滾絲、攻絲和鍛造、熱處理工藝性能較好，高溫下晶粒長(zhǎng)大、氧化、脫碳傾向及淬火變形傾向均較??；但有回火脆性，回火穩(wěn)定性比40Cr鋼稍差，一般在調(diào)質(zhì)狀態(tài)下使用，用于制造受磨損的零件，如轉(zhuǎn)軸、心軸、曲軸、花鍵軸、連桿、萬(wàn)向節(jié)軸、嚙合桿、齒輪、離合器盤(pán)、螺栓、螺母等[1-3]。王茜等[4]研究了熱處理工藝對(duì)45Mn2鋼球力學(xué)性能的影響，利用鍛造預(yù)熱淬火后得到板條馬氏體組織，隨著回火溫度的升高，抗拉強(qiáng)度降低，沖擊韌性增大。馬春來(lái)[5]對(duì)25Mn2鋼熱處理工藝進(jìn)行優(yōu)化，水淬金相組織為板條狀馬氏體，隨淬火溫度的升高，板條狀馬氏體逐漸粗大。鄔曉燕等[6]采用不同淬回火工藝處理無(wú)變形40Mn鋼帶，對(duì)比分析不同淬火溫度、加熱時(shí)間和淬火介質(zhì)對(duì)轉(zhuǎn)變組織和性能的影響。牛翰卿等[7]對(duì)深松鏟材料ZG65Mn進(jìn)行不同參數(shù)的熱處理，對(duì)比不同退火溫度和不同回火溫度下ZG65Mn的硬度和沖擊韌性，指出淬火后ZG65Mn組織為板條馬氏體和殘余奧氏體，組織不均勻，需要進(jìn)行后續(xù)的回火處理使組織均勻，以降低內(nèi)應(yīng)力。不同碳含量錳鋼熱處理工藝均有研究，但相較于傳統(tǒng)熱處理方式，利用中頻感應(yīng)對(duì)中規(guī)格45Mn鋼棒進(jìn)行熱處理報(bào)道較少，且感應(yīng)熱處理由于其高效、節(jié)能、環(huán)保、細(xì)化晶粒顯著、加熱均勻等特點(diǎn)被快速應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)中[8-16]。本文采用中頻感應(yīng)淬火及回火對(duì)45Mn鋼棒進(jìn)行熱處理，研究不同工藝條件下45Mn鋼棒的組織及硬度。

1 實(shí)驗(yàn)材料與方法

實(shí)驗(yàn)用45Mn鋼棒化學(xué)成分為(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%)：0.42～0.50 C，0.17～0.37 Si，0.7～1.0 Mn，≤0.035 S，≤0.035 P，≤0.25 Cr，≤0.25 Ni。鋼棒直徑為φ40 mm，中頻感應(yīng)熱處理，淬火溫度為870 ℃，水淬；回火溫度為550 ℃，空冷。45Mn鋼棒金相組織為珠光體+塊狀鐵素體，如圖1所示。

圖1 原材料金相組織Fig.1 Metallographic structure of raw materials

使用線切割機(jī)截取鋼棒試樣，打磨、拋光后用4%硝酸酒精溶液進(jìn)行腐蝕。采用Lab.A1蔡司金相顯微鏡進(jìn)行金相組織觀察，采用HR150DT電動(dòng)洛氏硬度進(jìn)行硬度檢測(cè)。

2 結(jié)果與分析

2.1 金相組織

圖2為870 ℃中頻感應(yīng)淬火后45Mn鋼的金相組織。由圖2(a)可以看出，45Mn鋼經(jīng)過(guò)870 ℃中頻感應(yīng)淬火后，從表面到心部組織出現(xiàn)明顯分層，界限清晰，位置1、位置2、位置3分別對(duì)應(yīng)淬硬區(qū)、過(guò)渡區(qū)和心部熱影響區(qū)。淬硬區(qū)組織為針狀馬氏體，由于感應(yīng)加熱效率高、升溫快，奧氏體晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大，淬火后形成的馬氏體組織細(xì)密均勻，見(jiàn)圖2(b)；過(guò)渡區(qū)組織為淬火馬氏體+屈氏體，見(jiàn)圖2(c)；心部熱影響區(qū)組織為屈氏體+珠光體，見(jiàn)圖2(d)。

導(dǎo)致組織出現(xiàn)分層差異的主要原因?yàn)椴捎弥蓄l感應(yīng)淬火時(shí)，在集膚效應(yīng)的影響下，45Mn鋼表層溫度迅速達(dá)到奧氏體化溫度且?jiàn)W氏體晶粒來(lái)不及長(zhǎng)大，經(jīng)淬火后迅速冷卻轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體組織，相較于傳統(tǒng)淬火工藝得到的馬氏體更加均勻細(xì)密。同時(shí)受于透入電流深度的影響，在其極限處升溫速度明顯小于表層，故過(guò)渡區(qū)加熱不如表層速度快、溫度高，且淬火時(shí)冷卻速度低于表層，因而形成淬火馬氏體+屈氏體混合組織。對(duì)于心部熱影響區(qū)，由于透入電流深度有限，其組織發(fā)生轉(zhuǎn)變所需熱量主要依靠表層向內(nèi)部熱傳導(dǎo)，加熱溫度低、冷卻速度慢形成屈氏體+珠光體的混合組織。

(a)淬火試樣；(b)淬硬區(qū)；(c)過(guò)渡區(qū)；(d)熱影響區(qū)圖2 870 ℃中頻感應(yīng)淬火后45Mn鋼的金相組織(a)quenched sample;(b)hardening zone;(c)transition zone;(d)heat affected zoneFig.2 Microstructure of 45Mn steel after medium frequency induction quenching at 870 ℃

圖3為中頻感應(yīng)淬火、回火后45Mn鋼的金相組織。由圖3(a)可以看出，45Mn鋼經(jīng)過(guò)870 ℃中頻感應(yīng)淬火和550 ℃中頻感應(yīng)回火后，從表面到心部組織分層界限趨于模糊，位置1、位置2、位置3分別對(duì)應(yīng)淬硬區(qū)、過(guò)渡區(qū)和心部熱影響區(qū)?；鼗鸷蟠阌矃^(qū)組織為回火索氏體，碳化物呈細(xì)針狀分布，組織均勻細(xì)密，見(jiàn)圖3(b)；過(guò)渡區(qū)由淬火馬氏體+屈氏體混合組織轉(zhuǎn)變?yōu)榛鼗鹚魇象w+珠光體混合組織，見(jiàn)圖3(c)；心部熱影響區(qū)組織為索氏體、珠光體以及沿晶界分布的網(wǎng)狀鐵素體，見(jiàn)圖3(d)。

(a)回火試樣；(b)淬硬區(qū)；(c)過(guò)渡區(qū)；(d)心部熱影響區(qū)圖3 中頻感應(yīng)淬火、回火后45Mn鋼的金相組織(a)tempered sample;(b)hardening zone;(c)transition zone;(d)heat affected zoneFig.3 Microstructure of 45Mn steel after medium frequency induction quenching and tempering

2.2 硬度分析

圖4為45Mn鋼從表面到心部的硬度變化曲線。由圖4可知，870 ℃中頻感應(yīng)淬火后，45Mn鋼從表面到心部淬火硬度呈現(xiàn)三段式下降，表層硬度變化較小，距表面2 mm處淬火硬度為58.5 HRC。硬度曲線變化符合淬火組織變化，淬硬區(qū)組織為針狀馬氏體，表現(xiàn)出高硬度；過(guò)渡區(qū)組織為淬火馬氏體、屈氏體，距離心部越近，馬氏體含量越少，硬度快速下降，幅度較大；心部熱影響區(qū)組織為屈氏體、珠光體，越靠近心部珠光體含量增多，硬度緩慢下降。

圖4 45Mn鋼硬度變化曲線Fig.4 Hardness change curve of 45Mn steel

中頻感應(yīng)淬火、回火后，淬硬區(qū)硬度均勻，過(guò)渡區(qū)硬度下降較快，熱影響區(qū)硬度趨于平緩。

中頻感應(yīng)淬火后，淬硬區(qū)寬度為8.7 mm，過(guò)渡區(qū)寬度為6.2 mm。550 ℃回火后，淬硬區(qū)與過(guò)渡區(qū)寬度均無(wú)明顯變化。

3 結(jié)論

1)45Mn鋼棒中頻感應(yīng)淬火后，從表面到心部分為淬硬區(qū)、過(guò)渡區(qū)和熱影響區(qū)，淬硬區(qū)為細(xì)密均勻的針狀馬氏體組織，過(guò)渡區(qū)組織為淬火馬氏體+屈氏體，熱影響區(qū)組織為屈氏體+珠光體；

2)45Mn鋼棒中頻感應(yīng)淬火、回火后，淬硬區(qū)組織為回火索氏體，碳化物呈細(xì)針狀分布，組織均勻細(xì)密；過(guò)渡區(qū)組織為回火索氏體+珠光體；心部熱影響區(qū)組織為索氏體、珠光體以及沿晶界分布的網(wǎng)狀鐵素體；

3)870 ℃淬火時(shí)淬硬區(qū)寬度為8.7 mm，過(guò)渡區(qū)寬度為6.2 mm；經(jīng)550 ℃回火后淬硬區(qū)與過(guò)渡區(qū)寬度均無(wú)明顯變化。