徐大君，曾兵華，李偉明，陳 俊

（重慶長(zhǎng)安汽車股份有限公司，重慶 401120）

0 引 言

側(cè)圍外板是汽車覆蓋件中外形尺寸最大、形狀最復(fù)雜、裝配關(guān)系最多的沖壓零件。尺寸精度是衡量外覆蓋件重要指標(biāo)之一，不同材料與不同成形工藝對(duì)其影響較大。以某車型側(cè)圍零件為例，結(jié)合有限元仿真模擬和數(shù)理統(tǒng)計(jì)的方法進(jìn)行分析，解決側(cè)圍外板尺寸精度不足的問(wèn)題。

正交試驗(yàn)是研究多因素多水平的一種試驗(yàn)設(shè)計(jì)方法，根據(jù)正交性從全面試驗(yàn)中挑選部分有代表性的點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，這些有代表性的點(diǎn)具有均勻分散、齊整可比的特點(diǎn)。當(dāng)試驗(yàn)涉及的因素在2個(gè)或2個(gè)以上，且因素間可能有交互作用時(shí)，試驗(yàn)工作量會(huì)很大，甚至難以實(shí)施。針對(duì)該困擾，正交試驗(yàn)是更好的選擇。正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)的主要工具是正交表，試驗(yàn)者可根據(jù)試驗(yàn)的因素?cái)?shù)、因素的水平數(shù)以及是否具有交互作用等需求查找相應(yīng)的正交表，再依托正交表的正交性從全面試驗(yàn)中挑選部分有代表性的點(diǎn)進(jìn)行試驗(yàn)，可以實(shí)現(xiàn)以最少的試驗(yàn)次數(shù)達(dá)到與大量全面試驗(yàn)等效的結(jié)果，在較短的時(shí)間內(nèi)得到理想的試驗(yàn)結(jié)果和科學(xué)結(jié)論。

基于AutoForm有限元軟件分析側(cè)圍外板上梁尺寸超差情況，通過(guò)修改正壓料力、側(cè)壓料力和過(guò)翻邊量，得出多組CAE分析結(jié)果，利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)軟件Mintab對(duì)影響零件尺寸的因素進(jìn)行分析，找出對(duì)尺寸影響較大的因子，建立數(shù)學(xué)模型并進(jìn)行優(yōu)化分析。具體的實(shí)施過(guò)程：先通過(guò)修改不同數(shù)值的正壓料力、側(cè)壓料力和過(guò)翻量得出多組CAE分析結(jié)果，然后對(duì)因子進(jìn)行正交試驗(yàn)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果建立正壓料力、側(cè)壓料力和過(guò)翻量的回歸方程，最后通過(guò)對(duì)回歸方程的求解得到最優(yōu)解。

1 整改前側(cè)圍外板狀態(tài)

某側(cè)圍外板前側(cè)與前門上側(cè)匹配尺寸超差頻次達(dá)90%，且左右側(cè)圍超差頻次相當(dāng)，影響整車外觀和生產(chǎn)效率。為解決該處間隙不均的問(wèn)題，裝車前操作人員需要調(diào)整零件或?qū)ψ笥覀?cè)圍模具進(jìn)行返修，影響生產(chǎn)效率且浪費(fèi)成本。側(cè)圍前側(cè)間隙超差的位置如圖1所示，140、141、136三點(diǎn)為檢測(cè)點(diǎn)。

圖1 側(cè)圍外板前側(cè)間隙超差位置

對(duì)上述3個(gè)點(diǎn)的過(guò)程能力進(jìn)行分析，判定指標(biāo)為PP≥1.33，PPK≥1.33（PP表示潛在的過(guò)程性能，顯示了總過(guò)程分布寬度與工程規(guī)范之間的關(guān)系，總過(guò)程變差變小時(shí)，PP就會(huì)變大；PPK顯示了實(shí)際的過(guò)程性能，同時(shí)考慮了過(guò)程對(duì)中性及過(guò)程總變差），計(jì)算公式如下：

其中，USL、LSL為樣本上、下限，為樣本均值。

對(duì)上述3個(gè)檢測(cè)點(diǎn)（140、141、136）現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行分析后結(jié)果如圖2～圖4所示。140號(hào)點(diǎn)PP=1.80、PPK=-0.17，過(guò)程能力不足；141號(hào)點(diǎn)PP=1.87、PPK=-0.15，過(guò)程能力不足 ；136號(hào)點(diǎn)PP=1.59、PPK=1.58，過(guò)程能力滿足。

圖2 140號(hào)點(diǎn)檢測(cè)數(shù)據(jù)分析

圖3 141號(hào)點(diǎn)檢測(cè)數(shù)據(jù)分析

圖4 136號(hào)點(diǎn)檢測(cè)數(shù)據(jù)分析

對(duì)3個(gè)點(diǎn)的過(guò)程能力進(jìn)行分析可知，140、141兩點(diǎn)的PPK為負(fù)值，說(shuō)明數(shù)據(jù)偏離受控制一側(cè)，距1.33目標(biāo)較大，所以需要整改提升這2個(gè)檢測(cè)點(diǎn)的過(guò)程能力。

2 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

正交試驗(yàn)是MPI仿真分析設(shè)計(jì)的科學(xué)試驗(yàn)方案，用最少的試驗(yàn)次數(shù)獲取響應(yīng)（試驗(yàn)結(jié)構(gòu)）和因素（工藝參數(shù)）之間關(guān)系的最多信息。仿真分析后，需要對(duì)獲取的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行極差分析與方差分析，確定影響側(cè)圍尺寸精度試驗(yàn)指標(biāo)的主、次要因素及各因素對(duì)試驗(yàn)指標(biāo)影響的顯著程度，得出試驗(yàn)因素的最優(yōu)水平和組合，即最佳工藝參數(shù)組合方案。

2.1 因素選取

經(jīng)綜合排查分析，模具成形時(shí)材料流動(dòng)偏向一側(cè)導(dǎo)致零件輪廓攢動(dòng)，該位置的間隙超差由整形模側(cè)壓料整形導(dǎo)致，整形模成形部位如圖5所示，影響此處間隙的因素有側(cè)壓料力與過(guò)翻邊量：①側(cè)壓料力偏小，側(cè)整刀塊整形時(shí)壓不住材料，材料流動(dòng)導(dǎo)致零件邊界移動(dòng)；②零件成形后材料完全硬化，處于塑性階段的材料恢復(fù)導(dǎo)致零件邊界收縮；③側(cè)壓料力和過(guò)翻邊量的相互作用。

圖5 整形模成形部位

2.2 因子高低水平確定

因模具已經(jīng)制造完成，更換氮?dú)飧壮杀咎撸F(xiàn)采用減小有效壓料面積、增大壓強(qiáng)的思路進(jìn)行整改，現(xiàn)場(chǎng)側(cè)壓料力為38 kN，通過(guò)減小壓料面積可以達(dá)到54 kN的壓力效果，實(shí)際過(guò)翻邊量為0.2 mm，此處按照經(jīng)驗(yàn)最大可以做到1 mm，因子水平如表1所示。

表1 因子水平

2.3 響應(yīng)產(chǎn)品偏移量指標(biāo)

查看零件GTD技術(shù)文件，此處公差為±0.5 mm，按照該數(shù)據(jù)在Mintab的響應(yīng)優(yōu)化器中對(duì)零件偏移量進(jìn)行設(shè)置，如圖6所示。

圖6 零件公差設(shè)置

2.4 Mintab中設(shè)置因子

得到試驗(yàn)所需的數(shù)據(jù)：①創(chuàng)建因子，并定義因子高低水平；②全因子設(shè)計(jì)，中心點(diǎn)數(shù)為2，仿行數(shù)為1，區(qū)組數(shù)為1。

針對(duì)正交表（見(jiàn)圖2）對(duì)應(yīng)因子進(jìn)行CAE仿真分析，得到響應(yīng)值（零件偏移量）。側(cè)壓料力直接在AutForm中進(jìn)行設(shè)置，過(guò)翻邊量在CATIA中進(jìn)行參數(shù)化設(shè)計(jì)。

2.5 分析因子設(shè)計(jì)

ANOVA表如表3所示，擬合總效果判定系數(shù)R2(R-Sq)及修正的判定系數(shù)數(shù)值越接近1越好。

表2 正交表

表3 ANOVA表

由回歸分析中的平方和分解公式可知：

其中，SSTotal為總變差；SSModel為過(guò)程變差；SSError為測(cè)量系統(tǒng)變差。

考慮SSTotal和SSModel中的比率，定義平方（R-Sq）：

殘差圖分析需要滿足以下準(zhǔn)則：①響應(yīng)變量擬合值保持方差奇性（如果是直線型，可能缺乏一次項(xiàng)；如果存在明顯的曲率，可能需要增加平方項(xiàng)）；②正態(tài)性檢驗(yàn)圖服從正態(tài)分布且散點(diǎn)隨機(jī)分布不存在彎曲趨勢(shì)，如圖7所示。

圖7 偏移量殘差

假設(shè)檢驗(yàn)?zāi)Ｐ涂梢源_定事情的結(jié)果是偶然發(fā)生還是實(shí)質(zhì)性變化。在假設(shè)檢驗(yàn)?zāi)Ｐ椭?，P值表示對(duì)原假設(shè)的支持程度。對(duì)應(yīng)回歸項(xiàng)的P值＜0.05時(shí)，則表明應(yīng)該拒絕原假設(shè)，即模型有效；對(duì)應(yīng)回歸項(xiàng)的P值＞0.05時(shí)，則無(wú)法拒絕原假設(shè)，即判定模型無(wú)效。從表3可以看出，過(guò)翻邊量、側(cè)壓料力及兩者交互作用的P值＜0.05，拒絕原假設(shè)，表示其三者為影響響應(yīng)因子的主要因素。

響應(yīng)曲面如圖8所示，過(guò)翻邊量、側(cè)壓料力及其交互效應(yīng)對(duì)響應(yīng)偏移量影響顯著。

圖8 響應(yīng)曲面

根據(jù)擬合系數(shù)和殘差圖分析正交表數(shù)據(jù)，擬合的數(shù)學(xué)模型均滿足要求，借助假設(shè)檢驗(yàn)判定過(guò)翻邊量、側(cè)壓料力以及二者交互作用是影響側(cè)圍前側(cè)間隙精度的主要因子。通過(guò)響應(yīng)優(yōu)化器得出最優(yōu)參數(shù)為：過(guò)翻邊量0.952 8 mm，側(cè)壓料力21 kN，如圖9所示。

圖9 響應(yīng)的優(yōu)化值

3 最優(yōu)解CAE驗(yàn)證

依據(jù)上述優(yōu)化結(jié)果，在AutoForm軟件中過(guò)翻邊量取1.0 mm，側(cè)壓料力設(shè)置為21 kN，模擬驗(yàn)證得出零件偏移量為-0.05 mm，而零件間隙公差為±0.5 mm，CAE分析數(shù)值可接受，如圖10所示。

4 現(xiàn)場(chǎng)驗(yàn)證

AutoForm軟件模擬時(shí)側(cè)壓料器為全型面壓料，先計(jì)算50 kN全型面?zhèn)葔毫蠒r(shí)的壓強(qiáng)。為了使現(xiàn)場(chǎng)和理論分析的壓強(qiáng)相等，在現(xiàn)場(chǎng)側(cè)壓料力不變的情況下減小側(cè)壓料的有效壓料面積。

過(guò)翻邊量直接在加工數(shù)據(jù)上修改為1.0 mm。按照分析優(yōu)化后，對(duì)側(cè)圍前側(cè)3個(gè)點(diǎn)隨機(jī)各抽取25組間隙值進(jìn)行過(guò)程能力的判定，如圖11～圖13所示。140點(diǎn)的P值＞0.05，數(shù)據(jù)服從正態(tài)分布，PP=1.40、PPK=1.38，過(guò)程能力穩(wěn)定；141點(diǎn)的P值＞0.05，數(shù)據(jù)服從正態(tài)分布，PP=1.80、PPK=1.65，過(guò)程能力穩(wěn)定；136點(diǎn)的P值＞0.05，數(shù)據(jù)服從正態(tài)分布，PP=1.46、PPK=1.41，過(guò)程能力穩(wěn)定。

圖12 141點(diǎn)過(guò)程能力圖

圖13 136點(diǎn)過(guò)程能力圖

上述136、140、141三點(diǎn)的測(cè)量數(shù)據(jù)服從正態(tài)分布，PP≥1.33、PPK≥1.33，過(guò)程能力受控穩(wěn)定，整車側(cè)圍上側(cè)的間隙故障率由90%降至為3%，如圖14所示。

圖14 側(cè)圍前側(cè)故障率

5 結(jié)束語(yǔ)

利用數(shù)理統(tǒng)計(jì)軟件Mintab和成形模擬軟件AutoForm的優(yōu)勢(shì)，為工藝設(shè)計(jì)和現(xiàn)場(chǎng)整改提供有力參考。該方法可以解決設(shè)計(jì)階段工藝參數(shù)多且交互作用試驗(yàn)次數(shù)多的問(wèn)題，為提高零件開(kāi)發(fā)的成功率和成形質(zhì)量提供了保障。最終形成一套提升沖壓CAE尺寸精度的解決方案，縮短了模具開(kāi)發(fā)周期，降低了模具的整改和調(diào)試工時(shí)，為類似零件模具開(kāi)發(fā)奠定基礎(chǔ)。