山雪峰

(中核核電運(yùn)行管理有限公司,浙江 海鹽 314300)

為了配合機(jī)組運(yùn)行許可證延續(xù)工作的開展，電廠于2014年啟動(dòng)了320 MW汽輪發(fā)電機(jī)組增容改造可行性研究工作，基于汽輪機(jī)關(guān)鍵部件的剩余壽命評估，結(jié)合工程改造的經(jīng)濟(jì)性分析，制定了提效增容的改造技術(shù)路線和方案。根據(jù)技術(shù)方案，汽輪機(jī)本體改造范圍涉及了包括高壓模塊、低壓模塊在內(nèi)整個(gè)通流部件的升級更新。在項(xiàng)目的設(shè)備制造過程中，檢查發(fā)現(xiàn)低壓末級動(dòng)葉905 mm葉片的葉根加工產(chǎn)生了超差。

本文基于超差值對葉片接觸面應(yīng)力考核、葉根強(qiáng)度影響、葉根輪槽應(yīng)力考核等方面進(jìn)行了考核計(jì)算[1]，并基于安裝后的靜頻測試和動(dòng)平衡試驗(yàn)表現(xiàn)等方面數(shù)值進(jìn)行了跟蹤，采用理論計(jì)算和實(shí)際測量結(jié)合的方法，對動(dòng)葉葉根超差的影響值進(jìn)行了評估。本文建立的評估方法可為汽輪機(jī)各級動(dòng)葉葉根加工的影響量預(yù)測提供參考。

1 模型建立

根據(jù)汽輪機(jī)低壓模塊的改造方案，低壓末級葉片選用了905 mm長葉片，葉片為雙焊拉筋結(jié)構(gòu)型式，整級葉片數(shù)為96片。在葉片生產(chǎn)制造過程中，采用了三坐標(biāo)測量儀對葉根部位各加工尺寸進(jìn)行檢測校核。檢查結(jié)果表明，在被檢測的96只葉片當(dāng)中，共計(jì)有39只葉片存在不同程度的超差現(xiàn)象，型面超差在0.001 mm以內(nèi)的25只，型面超差在0.001～0.002 mm之間的10只，型面超差0.002～0.003 mm的共計(jì)4只。型線上最大公差值超出要求0.004 mm，主要發(fā)生在葉根中間截面靠近壓力面一側(cè)。

為了驗(yàn)證初步結(jié)論的正確性，選擇采用有限元計(jì)算的方法，分析葉根齒面超差對葉片應(yīng)力和頻率的影響。由于葉根的最大應(yīng)力一般出現(xiàn)在葉根第一齒或第二齒[1]，因此選擇對葉根的第一齒及第二齒的接觸面型面施加過盈和間隙來進(jìn)行計(jì)算。

為了更真實(shí)地模擬葉根對葉片的受力影響，根據(jù)實(shí)物四片成組雙層拉筋成組的設(shè)計(jì)，形成的計(jì)算模型如圖1所示。

圖1 有限元計(jì)算葉片網(wǎng)格模型

本課題中輪槽的加工在標(biāo)準(zhǔn)范圍內(nèi)，由于葉根的加工產(chǎn)生了超差，導(dǎo)致葉根、輪槽的接觸產(chǎn)生了過盈或者間隙配合的情況。有研究結(jié)果表明，葉根、輪槽對稱接觸時(shí)，全部接觸齒同時(shí)接觸的應(yīng)力集中系數(shù)最小且分布較均勻；而當(dāng)部分接觸齒產(chǎn)生間隙時(shí)，發(fā)生部分不均勻接觸，應(yīng)力集中系數(shù)明顯增大[2]。

為了研究加工超差的葉根產(chǎn)生的葉根與輪槽的不均勻接觸對葉根、輪槽的應(yīng)力變化狀態(tài)，同時(shí)也考慮對于長葉片的葉根強(qiáng)度的影響，課題分別從接觸齒型應(yīng)力分布、葉根輪槽應(yīng)力分布和葉根強(qiáng)度校核三個(gè)角度進(jìn)行分析和論述[6]。

1.1 齒接觸面超差的應(yīng)力分布

標(biāo)準(zhǔn)葉片葉根的彈性應(yīng)力分布如圖2所示，葉片最大應(yīng)力值出現(xiàn)于葉根第二齒圓弧背弧處，峰值Mises應(yīng)力為1256 MPa，第一齒圓弧處的峰值Mises應(yīng)力值和第二齒相當(dāng)，其值為1175 MPa，第三齒圓弧處的峰值Mises應(yīng)力稍小，為982 MPa。

圖2 標(biāo)準(zhǔn)葉片葉根彈性應(yīng)力分布

課題選取峰值Mises應(yīng)力超過1000 MPa的第一齒和第二齒作為重點(diǎn)研究對象，施加超差的分析。由于課題研究的最大超差在0.004 mm以內(nèi)，基于超差的最大影響值和有限元網(wǎng)格模型的精度，課題選取遠(yuǎn)比超差值惡劣得多的0.01 mm作為分析的最小單位。

葉根第一齒和第二齒超差對葉根彈性峰值應(yīng)力的影響情況如表1所示，結(jié)果顯示，若葉根第一齒接觸面存在0.01 mm的超差，影響彈性應(yīng)力峰值的變化約在50 MPa左右，葉根第二齒型面存在0.01 mm的超差，對葉根齒圓弧整體彈性峰值應(yīng)力的影響大約在40 MPa左右，相對其原有壓力值影響值較小。

表1 葉根超差對葉根彈性峰值應(yīng)力的影響

葉根第一齒和第二齒超差對葉片整體頻率的影響情況如表2所示，結(jié)果顯示，施加0.01 mm的超差對葉片組前3階頻率均無影響。

表2 葉根第一齒超差對葉片頻率(動(dòng)頻)的影響

需要說明的是，有限元模擬的超差情況遠(yuǎn)比實(shí)際超差情況惡劣得多。首先在超差尺寸上小于有限元計(jì)算采用的0.01 mm。其次，課題研究的是接觸型面?zhèn)€別點(diǎn)的超差，而有限元方法模擬的是接觸型面的整體超差。據(jù)此可以得出結(jié)論，實(shí)際存在的超差情況對葉根應(yīng)力分布的影響更小，相較其原始設(shè)計(jì)彈性峰值，可以忽略，故對葉片組的整體頻率幾乎無影響。

1.2 葉根強(qiáng)度影響分析

第一齒型面局部超差對葉根應(yīng)力的影響結(jié)果如圖3所示，標(biāo)準(zhǔn)葉根的最大Mises應(yīng)力出現(xiàn)在葉根第一齒靠近接觸面處，其值為1152 MPa；第一齒局部超差時(shí)葉根應(yīng)力最大值也出現(xiàn)在相同位置，其值為1149 MPa。對比可以看出，局部超差的確會(huì)導(dǎo)致超差部分應(yīng)力有大幅的增大，但對于超出影響區(qū)域的部分，并未呈現(xiàn)出具有明顯規(guī)律性的變化。

圖3 第一齒型面局部網(wǎng)格超差彈塑性計(jì)算應(yīng)力分布云圖

進(jìn)一步考慮應(yīng)力分量對兩者的應(yīng)力分布進(jìn)行對比，選取最大主應(yīng)力為比較值。從圖4應(yīng)力分布可以看出，第一齒型面局部網(wǎng)格超差對葉根應(yīng)力分布的影響并不大，標(biāo)準(zhǔn)葉根的最大主應(yīng)力峰值為1171 MPa，局部超差葉根的最大主應(yīng)力峰值為1172 MPa。主要是因?yàn)槿~根接觸圓弧處這些關(guān)鍵部位的應(yīng)力主要表現(xiàn)為拉應(yīng)力，而局部網(wǎng)格超差造成的應(yīng)力增大主要為接觸面壓應(yīng)力的增大。

圖4 局部網(wǎng)格超差時(shí)彈塑性計(jì)算最大主應(yīng)力分布云圖

理論上分析，接觸對圓弧處拉應(yīng)力的危害比接觸面上壓應(yīng)力的危害要大得多。而試驗(yàn)結(jié)果中葉根的破壞方式也表現(xiàn)為從接觸對圓弧處開始的拉斷[3]。因此可以得出結(jié)論，葉根接觸面的局部超差會(huì)造成葉根接觸面局部應(yīng)力的變化，其表現(xiàn)為接觸面上的壓應(yīng)力，影響有限。

1.3 轉(zhuǎn)子輪槽應(yīng)力分布影響

圖5表明，標(biāo)準(zhǔn)葉根配合的輪槽最大Mises應(yīng)力出現(xiàn)在輪槽第一齒圓弧中心，其值為954 MPa，最大主應(yīng)力值為1097 MPa；局部超差時(shí)葉根配合的輪槽應(yīng)力最大值也出現(xiàn)在輪槽第一齒圓弧中心，其值為950 MPa，最大主應(yīng)力值為1095 MPa。

圖5 超差葉根輪槽彈塑性Mises應(yīng)力及最大主應(yīng)力云圖

表3列出了葉根第一齒型面局部超差導(dǎo)致的輪槽各齒最大主應(yīng)力(拉應(yīng)力)變化的數(shù)據(jù), 可以判斷，葉根的局部超差對輪槽整體的應(yīng)力分布影響較小，不會(huì)影響輪槽的安全運(yùn)行。

表3 第一齒局部超差對輪槽最大主應(yīng)力的影響

1.4 葉根界面應(yīng)力考核結(jié)果

根據(jù)905 mm葉片設(shè)計(jì)報(bào)告數(shù)據(jù)，以超差0.01 mm作為輸入量，得到表4的數(shù)據(jù)，A、B、C代表葉根頸部位置的考核截面，考核應(yīng)力均為截面平均應(yīng)力。根據(jù)有限元計(jì)算的結(jié)果看出,葉根頸部位置的計(jì)算應(yīng)力基本上和報(bào)告中所列的值相當(dāng)，沒有產(chǎn)生較大的變化。

表4 有限元復(fù)算各考核截面應(yīng)力值對比

從905 mm葉片設(shè)計(jì)報(bào)告中摘取葉根拉斷試驗(yàn)結(jié)果并進(jìn)行超差葉根的分析，表5表明，局部超差葉根葉片的靜強(qiáng)度安全系數(shù)與標(biāo)準(zhǔn)葉片沒有大的差異。就強(qiáng)度來考慮，雖然葉根的部分超差可能對葉根的應(yīng)力分布略有影響，但由于在設(shè)計(jì)葉片時(shí)一般葉根部分留有的強(qiáng)度余量會(huì)比較大，所以局部的微小應(yīng)力變化不影響葉片的安全運(yùn)行[5]。

表5 905 mm葉片葉根拉斷試驗(yàn)結(jié)果

2 低壓末級葉片試驗(yàn)驗(yàn)證

2.1 靜頻測試

經(jīng)過理論分析獲得了對超差葉片繼續(xù)使用沒有影響的結(jié)論后，在葉片安裝在轉(zhuǎn)子輪槽內(nèi)固定后，對葉片進(jìn)行了靜頻測試。

頻率測量結(jié)果顯示的頻率分布如表6所示，超差葉片通過拉筋焊接和排片調(diào)頻后，最終葉片組的一階、二階和三階頻率實(shí)測值均滿足設(shè)計(jì)值要求，葉根加工的超差對于葉片的固有特性沒有影響。

表6 905 mm葉片測量統(tǒng)計(jì)記錄匯總表

2.2 超速和動(dòng)平衡試驗(yàn)

實(shí)測中通過查看和記錄轉(zhuǎn)子超速試驗(yàn)的伯德圖，如圖6所示，工作轉(zhuǎn)速3000 r/min附近的振動(dòng)峰值約為0.85 mm/s和0.70 mm/s。無論是工作轉(zhuǎn)速，還是超速狀態(tài)下，振動(dòng)速度均<1.8 mm/s的考核值，表明葉根超差對轉(zhuǎn)子的振動(dòng)特性沒有影響[4]。

圖6 超速試驗(yàn)伯德圖

3 結(jié)論

課題研究的葉根加工超差，經(jīng)分析，葉根齒距和型面整體滿足質(zhì)量要求，因此并不影響葉根的整體應(yīng)力分布，對葉片整體的應(yīng)力水平和頻率值影響較小。同時(shí)，由于葉根設(shè)計(jì)保留了較大的強(qiáng)度設(shè)計(jì)余量，葉根局部的微小應(yīng)力變化并不影響葉片整體的安全性。

905 mm末級葉片通過理論計(jì)算分析和相關(guān)測試驗(yàn)證，其動(dòng)、靜強(qiáng)度和振動(dòng)特性符合設(shè)計(jì)規(guī)范的要求，滿足安全考核準(zhǔn)則。

經(jīng)機(jī)組滿一個(gè)燃料循環(huán)的運(yùn)行考核，結(jié)合2019年汽輪機(jī)開缸大修的實(shí)施，對低壓末級葉片進(jìn)行葉根和測頻結(jié)果進(jìn)行了跟蹤檢查和比對，確認(rèn)了葉根超差對機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行不造成影響。