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        考慮風(fēng)電機(jī)組超速減載與慣量控制的電力系統(tǒng)機(jī)組組合策略

        2021-08-23 02:37:00蔡國(guó)偉楊德友
        電力系統(tǒng)自動(dòng)化 2021年16期
        關(guān)鍵詞:系統(tǒng)

        蔡國(guó)偉,鐘 超,吳 剛,楊德友,王 博

        (1.東北電力大學(xué)電氣工程學(xué)院,吉林省吉林市 132012;2.國(guó)網(wǎng)吉林省電力有限公司,吉林省長(zhǎng)春市 130021)

        0 引言

        隨著風(fēng)力發(fā)電技術(shù)的普及,風(fēng)電在電力系統(tǒng)中的占比不斷提高。2020年中國(guó)風(fēng)電新增裝機(jī)容量約為71.67 GW,成為風(fēng)電新增裝機(jī)規(guī)模最高的年份。到2020年底,全國(guó)風(fēng)電累計(jì)并網(wǎng)裝機(jī)容量達(dá)到280 GW以上[1-2]。大規(guī)模風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)帶來(lái)巨大經(jīng)濟(jì)效益和環(huán)境效益的同時(shí),由于風(fēng)電機(jī)組通過(guò)功率電子轉(zhuǎn)換器與電網(wǎng)連接,轉(zhuǎn)換器將風(fēng)電機(jī)組旋轉(zhuǎn)動(dòng)能與系統(tǒng)分離,而風(fēng)電滲透率的提高會(huì)導(dǎo)致系統(tǒng)慣量減小,系統(tǒng)將面臨安全穩(wěn)定運(yùn)行的挑戰(zhàn)[3-4]。

        當(dāng)電力系統(tǒng)發(fā)生電源側(cè)與負(fù)荷側(cè)不平衡的擾動(dòng)后,頻率將偏離標(biāo)稱(chēng)值。由于傳統(tǒng)的風(fēng)電并網(wǎng)不能給系統(tǒng)提供慣性支撐,所以系統(tǒng)頻率波動(dòng)幅度將大幅增大。為了使系統(tǒng)頻率能維持在安全的范圍內(nèi),則需增加系統(tǒng)備用容量,提高系統(tǒng)慣量以及調(diào)頻能力。文獻(xiàn)[5-8]在機(jī)組組合決策中,滿(mǎn)足常規(guī)靜態(tài)約束的同時(shí),還考慮了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)過(guò)程中的安全約束,即擾動(dòng)時(shí)系統(tǒng)頻率跌落的最低值應(yīng)大于負(fù)荷側(cè)切負(fù)荷動(dòng)作的觸發(fā)值。文獻(xiàn)[9]在含有風(fēng)電并網(wǎng)的電力系統(tǒng)頻率響應(yīng)模型的基礎(chǔ)上,將系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率約束轉(zhuǎn)換成系統(tǒng)慣量約束,并將此約束加入機(jī)組組合模型求解。該求解方案雖滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率要求,但該模型將風(fēng)電機(jī)組均按照無(wú)一次調(diào)頻能力處理,風(fēng)電機(jī)組始終不參與系統(tǒng)調(diào)頻,經(jīng)濟(jì)性欠佳。文獻(xiàn)[10]研究了考慮風(fēng)電波動(dòng)的頻率安全約束機(jī)組組合,并采用隨機(jī)技術(shù)對(duì)風(fēng)力發(fā)電行為進(jìn)行準(zhǔn)確建模。但該系統(tǒng)的頻率動(dòng)態(tài)模型存在只能適用于火電機(jī)組均為再熱式汽輪機(jī)的缺陷。

        近年來(lái),國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)如何降低大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)對(duì)系統(tǒng)慣量以及系統(tǒng)頻率的影響進(jìn)行了大量研究,總結(jié)包括如下3種解決方法。

        1)虛擬慣量控制法[11-12],在風(fēng)電機(jī)組的控制環(huán)節(jié)引入系統(tǒng)頻率的變化信號(hào),當(dāng)頻率突變時(shí)釋放或吸收風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)子來(lái)儲(chǔ)存動(dòng)能,轉(zhuǎn)換為參與調(diào)頻的有功功率。文獻(xiàn)[13]分析了虛擬慣性時(shí)間常數(shù)與風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速以及機(jī)組出力之間的關(guān)系,并給出了風(fēng)電機(jī)組虛擬慣性時(shí)間常數(shù)量化表達(dá)式。

        2)超速減載與變槳距控制法[14-16],風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)子超速或變槳距使其脫離最大功率輸出實(shí)現(xiàn)減載運(yùn)行,增加了風(fēng)電機(jī)組有功功率儲(chǔ)備,從而具備一次調(diào)頻能力。文獻(xiàn)[17]將風(fēng)電機(jī)組超速減載備用法與虛擬慣量控制法相結(jié)合,該方法可以使風(fēng)電機(jī)組具備慣性調(diào)頻和一次調(diào)頻能力的同時(shí)還有效地避免了風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)速恢復(fù)過(guò)程對(duì)系統(tǒng)頻率的二次沖擊。

        3)利用電池組、抽水蓄能電站等儲(chǔ)能系統(tǒng)并網(wǎng)以提高系統(tǒng)調(diào)頻能力[18-19]。文獻(xiàn)[20]討論了如何將快速響應(yīng)的電池儲(chǔ)能器用于系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)安全的維護(hù),所提出的方法在保證頻率安全性的前提下,還可以增大風(fēng)電消納能力,具有較好的經(jīng)濟(jì)性。

        本文對(duì)風(fēng)電機(jī)組采用超速減載與虛擬慣量控制,在計(jì)及動(dòng)態(tài)頻率約束的電力系統(tǒng)機(jī)組組合策略研究中考慮風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻因素。當(dāng)火電機(jī)組常規(guī)約束下的組合方式不滿(mǎn)足頻率限值要求時(shí),在風(fēng)電機(jī)組減載約束范圍內(nèi)可對(duì)風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行控制,使其具備調(diào)頻能力并且提高系統(tǒng)慣量。該策略避免了為提高系統(tǒng)備用容量而開(kāi)啟新的火電機(jī)組的情況,提高了決策的經(jīng)濟(jì)效益。

        1 計(jì)及風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻的電力系統(tǒng)頻率響應(yīng)模型

        電力系統(tǒng)正常運(yùn)行下,供電與負(fù)荷功率之間保持平衡以達(dá)到系統(tǒng)同步運(yùn)行。但若發(fā)生突然的擾動(dòng),系統(tǒng)頻率將經(jīng)歷從原先穩(wěn)定狀態(tài)過(guò)渡到新的穩(wěn)定狀態(tài)的過(guò)程。電力系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率響應(yīng)如附錄A圖A1所示,擾動(dòng)發(fā)生時(shí),系統(tǒng)頻率經(jīng)歷慣性支撐與一次調(diào)頻環(huán)節(jié),于tmin時(shí)段達(dá)到頻率最低值fnadir。頻率最低值可反映系統(tǒng)動(dòng)態(tài)響應(yīng)過(guò)程中頻率變化區(qū)間的大小,為電力系統(tǒng)穩(wěn)定性研究提供參考標(biāo)準(zhǔn)。

        1.1 風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻響應(yīng)

        同風(fēng)速下風(fēng)電機(jī)組超速減載曲線(xiàn)與最大功率點(diǎn)跟蹤(MPPT)曲線(xiàn)見(jiàn)圖1,常規(guī)狀態(tài)下風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行于MPPT曲線(xiàn)上以追求風(fēng)能利用率的最大化。

        圖1 同風(fēng)速下風(fēng)電機(jī)組超速減載與MPPT曲線(xiàn)Fig.1 Overspeed load shedding and MPPT curves of wind turbine with the same wind speed

        由于運(yùn)行在MPPT曲線(xiàn)上的風(fēng)電機(jī)組沒(méi)有可用的備用容量,所以不能參與系統(tǒng)的一次調(diào)頻。為了使風(fēng)電機(jī)組具有調(diào)頻能力,本文風(fēng)電機(jī)組參考文獻(xiàn)[17]采用基于轉(zhuǎn)速控制器的減載操作模式,根據(jù)不同時(shí)段風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻容量需求,可采用不同減載量d的超速減載控制。超速法具有響應(yīng)速度快的特點(diǎn),但受到最大轉(zhuǎn)速限制有一定的控制盲區(qū),適用于額定風(fēng)速以下的工況。根據(jù)相關(guān)資料統(tǒng)計(jì),全年內(nèi)風(fēng)速達(dá)到及超過(guò)風(fēng)電機(jī)組額定值的運(yùn)行工況只占很小一部分[21],因此,基于超速減載獲取備用容量在大部分時(shí)間內(nèi)均適用。本文基于額定風(fēng)速以下的工況進(jìn)行研究。當(dāng)擾動(dòng)發(fā)生時(shí),先對(duì)運(yùn)行在減載曲線(xiàn)上的風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行虛擬慣量控制,后利用留有的備用容量對(duì)風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行一次調(diào)頻控制,在MPPT曲線(xiàn)上的點(diǎn)A處退出調(diào)頻。

        風(fēng)電機(jī)組參與系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率控制的過(guò)程主要分為以下2個(gè)部分。

        1)慣性支撐部分

        調(diào)頻前風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行在減載量為d的超速減載點(diǎn)B,輸出有功功率為Pw。當(dāng)系統(tǒng)頻率發(fā)生擾動(dòng)時(shí),風(fēng)電機(jī)組輸出電磁功率由點(diǎn)B突增ΔPe到點(diǎn)C,為系統(tǒng)提供了虛擬慣性支撐。此時(shí)電磁功率大于捕獲機(jī)械功率,風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)子將減速釋放轉(zhuǎn)子動(dòng)能。隨著轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速逐漸降低,風(fēng)電機(jī)組捕獲機(jī)械功率Pw增加,電磁功率Pe逐漸減小,最終電磁功率Pe與機(jī)械功率Pw在點(diǎn)D達(dá)到平衡,完成風(fēng)電機(jī)組虛擬慣量響應(yīng)。風(fēng)電機(jī)組慣性支撐效果由慣性時(shí)間常數(shù)Hw來(lái)表示,如式(1)所示。其定義為用于調(diào)頻的轉(zhuǎn)子動(dòng)能與機(jī)組額定容量SN之比,其中風(fēng)電機(jī)組參與調(diào)頻的有效轉(zhuǎn)子動(dòng)能包含2個(gè)部分,一部分為實(shí)際機(jī)械動(dòng)能的變化,另一部分為因機(jī)組轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化導(dǎo)致的風(fēng)功率捕獲量變化。

        式中:JD為風(fēng)電機(jī)組機(jī)械轉(zhuǎn)動(dòng)慣量;PD為機(jī)組極對(duì)數(shù);Pw(t)和Pw(d)分別為調(diào)頻過(guò)程中t時(shí)段風(fēng)電機(jī)組捕獲的風(fēng)功率和調(diào)頻初期減載量d下風(fēng)電機(jī)組捕獲的風(fēng)功率;ton和toff分別為慣性支撐部分開(kāi)始與結(jié)束時(shí)段;ωr1(d)和ωr3(d)分別為風(fēng)電機(jī)組初始轉(zhuǎn)子角速度與風(fēng)電機(jī)組完成虛擬慣量控制時(shí)對(duì)應(yīng)的角速度,這兩者均為減載量d的函數(shù)。具體參數(shù)的表達(dá)式見(jiàn)附錄B式(B1),轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速變化與時(shí)間的關(guān)系見(jiàn)式(B2)。

        2)一次調(diào)頻部分

        由于風(fēng)電機(jī)組運(yùn)行在減載曲線(xiàn)上,可通過(guò)轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速控制來(lái)調(diào)節(jié)風(fēng)電機(jī)組的有功功率輸出以補(bǔ)充系統(tǒng)頻率變化的功率需求。當(dāng)風(fēng)電機(jī)組完成虛擬慣量控制時(shí),系統(tǒng)頻率偏差仍然存在,頻率擾動(dòng)超過(guò)死區(qū)后風(fēng)電機(jī)組觸發(fā)一次調(diào)頻,其輸出功率就會(huì)繼續(xù)增加,運(yùn)行狀態(tài)由點(diǎn)D向點(diǎn)A移動(dòng),釋放備用功率。單臺(tái)風(fēng)電機(jī)組參與一次調(diào)頻的功率儲(chǔ)備ΔPWdroop為最大風(fēng)功率Pw0與一次調(diào)頻起始風(fēng)功率Pw3的差值,如式(2)所示。與常規(guī)火電機(jī)組的調(diào)速器一樣,下垂控制在于提供與頻率偏差成比例的輸出功率。

        1.2 計(jì)及風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻的電網(wǎng)頻率響應(yīng)模型

        當(dāng)系統(tǒng)發(fā)電量損失后,頻率開(kāi)始以一定的衰減速率下降,電力系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率響應(yīng)由擺動(dòng)方程得出:

        式中:Δf(t)為頻率偏差;D為負(fù)載阻尼系數(shù);ΔPG(t)和ΔPw(t)分別為在發(fā)電量損失ΔP下,火電機(jī)組和風(fēng)電機(jī)組輸出功率的增加量;Heq為虛擬慣量控制下風(fēng)電機(jī)組并網(wǎng)的系統(tǒng)總慣性時(shí)間常數(shù)。

        已有文獻(xiàn)對(duì)傳統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率響應(yīng)模型及調(diào)速器建模進(jìn)行了研究。文獻(xiàn)[22]在文獻(xiàn)[23]的基礎(chǔ)上介紹了一種通用的頻率響應(yīng)模型,該模型能夠表示每個(gè)調(diào)速器對(duì)系統(tǒng)頻率控制的作用。本文在文獻(xiàn)[22]中的動(dòng)態(tài)頻率響應(yīng)模型的基礎(chǔ)上添加了風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻與慣性響應(yīng)部分。

        將式(3)進(jìn)行Laplace變換,可以分為系統(tǒng)慣性響應(yīng)部分G1(s)、式(3)中等號(hào)右側(cè)前2項(xiàng)對(duì)應(yīng)火電機(jī)組一次調(diào)頻部分G2(s)和風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻部分G3(s)。以系統(tǒng)發(fā)電量損失ΔP為輸入,頻率偏差Δf為輸出進(jìn)行建模,形成計(jì)及風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻的多機(jī)系統(tǒng)頻率響應(yīng)模型,如圖2所示,該模型可反映機(jī)組慣性支撐與一次調(diào)頻響應(yīng)過(guò)程。

        圖2 含風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻的系統(tǒng)頻率響應(yīng)模型Fig.2 Frequency response model of system with frequency modulation of wind turbine

        式 中:HG為 火 電 機(jī) 組 總 慣 性 時(shí) 間 常 數(shù);Sg,i和Hg,i分別為第i臺(tái)火電機(jī)組的容量和慣性時(shí)間常數(shù);Sw為單臺(tái)風(fēng)電機(jī)組的容量。

        由1.1節(jié)分析可知,風(fēng)電機(jī)組靜態(tài)調(diào)差系數(shù)可由式(2)表示為以風(fēng)功率為變量的函數(shù)RWdroop(Pw),故圖2中風(fēng)電機(jī)組一次調(diào)頻部分等效為一階慣性環(huán)節(jié)后其頻域的表達(dá)式,即

        則圖2中的傳遞函數(shù)可表示為:

        研究表明,由于不同調(diào)速器的時(shí)間常數(shù)Ti與Tw在其允許范圍內(nèi)對(duì)系統(tǒng)頻率下降影響很小,所以式(6)中所有機(jī)組調(diào)速器的時(shí)間常數(shù)可都由相同的值TR替代[23]。將式(6)簡(jiǎn)化后得到系統(tǒng)頻率偏差Δf的頻域表達(dá)式為:

        式中:ωf為固有振動(dòng)頻率;ξ為阻尼比。

        將式(7)進(jìn)行Laplace反變換,可得系統(tǒng)頻率偏差Δf(t)的時(shí)域表達(dá)式。為得到頻率最低值,將Δf(t)的時(shí)域表達(dá)式對(duì)t求導(dǎo),可知在頻率最低點(diǎn)處dΔf(t)/dt=0。在功率缺額和負(fù)荷調(diào)頻系數(shù)確定的情況下,系統(tǒng)頻率最低點(diǎn)可表示為:

        式中:f0為基準(zhǔn)頻率;tnadir為最低點(diǎn)頻率對(duì)應(yīng)時(shí)間。

        頻率最低點(diǎn)反映了擾動(dòng)下系統(tǒng)穩(wěn)定性的邊界情況,為了進(jìn)一步研究頻率最低值fnadir與Heq和RT之間的關(guān)系,可將式(9)中變量之間的變化關(guān)系由附錄A圖A2表示,此時(shí)負(fù)荷功 率Pload=250 MW,ΔP=25 MW,D=1。當(dāng)系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率RT與慣性常數(shù)Heq變化時(shí)頻率最低值fnadir的變化情況見(jiàn)圖A2(a)。將圖A2(a)中曲線(xiàn)分別投影至RT-fnadir平面與Heq-fnadir平面,如圖A2(b)和(c)所示。分析可知,fnadir隨Heq和RT增大而增大,所以提高系統(tǒng)慣性水平與調(diào)頻能力對(duì)頻率的安全穩(wěn)定有積極作用。風(fēng)電機(jī)組參與系統(tǒng)調(diào)頻可以降低傳統(tǒng)電力系統(tǒng)對(duì)慣性和一次調(diào)頻的要求,提高了系統(tǒng)單位調(diào)節(jié)功率和慣性水平從而提升了系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率穩(wěn)定性。

        2 機(jī)組組合

        2.1 機(jī)組組合目標(biāo)函數(shù)

        機(jī)組組合的目的是尋找系統(tǒng)中的發(fā)電機(jī)組最佳調(diào)度,以最大限度地降低運(yùn)營(yíng)成本并同時(shí)滿(mǎn)足系統(tǒng)運(yùn)行限制。本文的目標(biāo)函數(shù)分為4個(gè)部分:火電機(jī)組發(fā)電成本、機(jī)組啟停成本、風(fēng)電機(jī)組運(yùn)維成本及風(fēng)電機(jī)組超速減載產(chǎn)生的經(jīng)濟(jì)損失[19]。機(jī)組組合的目標(biāo)是將各時(shí)間段總運(yùn)營(yíng)成本降至最低,則目標(biāo)函數(shù)可表示為:

        式中:T為調(diào)度周期小時(shí)數(shù);kj為第j臺(tái)風(fēng)電機(jī)組運(yùn)維成 本 系 數(shù);ai、bi和ci為 第i臺(tái) 火 電 機(jī) 組 發(fā) 電 成 本 系數(shù);ui,t為t時(shí)段第i臺(tái)火電機(jī)組啟停狀態(tài),取值為1表示 開(kāi)啟,為0表示關(guān)閉;Pg,i,t與Pw,j,t分別為t時(shí)段第i臺(tái) 火 電 機(jī) 組 與 第j臺(tái) 風(fēng) 電 機(jī) 組 的 輸 出 功 率;SD,i,t和SU,i,t分 別 為 啟、停 成 本;σj為 第j臺(tái) 風(fēng) 電 機(jī) 組 的 超 速減載成本系數(shù);ΔPw,j,t,d為t時(shí)段第j臺(tái)風(fēng)電機(jī)組在減載量d下的功率損失;t0和t1分別為機(jī)組組合單位時(shí)段的起始和終止時(shí)段。

        2.2 機(jī)組組合常規(guī)約束

        1)功率平衡約束

        式中:PL,t為t時(shí)段的計(jì)劃負(fù)荷。

        2)火電機(jī)組常規(guī)約束

        式中:ωr為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速;ωr,min和ωr,max分別為ωr的最小值 和最大值;Pw,j,t,max為Pw,j,t的最大 值。

        式(18)和式(19)分別為轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速約束和功率約束。

        4)系統(tǒng)旋轉(zhuǎn)備用約束

        式(15)—式(17)分別為火電機(jī)組出力約束、爬坡約束和啟停約束。

        3)風(fēng)電機(jī)組常規(guī)約束

        式中:λ為備用系數(shù);PL,i,t為t時(shí)段第i臺(tái)火電機(jī)組的計(jì)劃負(fù)荷。

        2.3 頻率動(dòng)態(tài)約束建模

        式中:“~”表示對(duì)應(yīng)變量考慮開(kāi)關(guān)決策的形式。

        將含開(kāi)關(guān)策略的參數(shù)代入式(9)使頻率最低值大于限值,即得頻率約束。

        式中:fmin為頻率限值。

        由于頻率約束式(22)具有高度非線(xiàn)性的特性,求解混合整數(shù)非線(xiàn)性規(guī)劃問(wèn)題會(huì)對(duì)求解器帶來(lái)較大的負(fù)擔(dān),所以采用多元分段線(xiàn)性化技術(shù)對(duì)式(22)進(jìn)行線(xiàn)性化處理。

        為了提高計(jì)算效率,本文采取Benders分解法將優(yōu)化問(wèn)題分為1層優(yōu)化和2層優(yōu)化。1層優(yōu)化由常規(guī)約束組成,2層優(yōu)化為頻率越限檢測(cè)。為了檢驗(yàn)頻率是否滿(mǎn)足要求,在2層優(yōu)化中引入懲罰變量ψt,將頻率最低點(diǎn)越限問(wèn)題轉(zhuǎn)化為懲罰變量最小化問(wèn)題,則式(25)被改寫(xiě)為:

        通過(guò)2層優(yōu)化可以計(jì)算得到ψt,若某時(shí)段懲罰變量大于0,則說(shuō)明在該時(shí)段1層優(yōu)化解得的機(jī)組組合方案存在頻率最低值越限的問(wèn)題,此時(shí)將1層優(yōu)化結(jié)果傳遞到Benders反饋約束,約束表達(dá)式如下。

        2.4 算法流程

        本文提出的風(fēng)電機(jī)組參與調(diào)頻的含頻率動(dòng)態(tài)約束機(jī)組組合模型的求解過(guò)程主要分為分層優(yōu)化和迭代修正2個(gè)部分,具體流程見(jiàn)圖3,具體步驟如下。

        圖3 機(jī)組組合模型求解流程圖Fig.3 Flow chart of unit commitment model solution

        步驟1:運(yùn)用拉格朗日松弛算法進(jìn)行求解以滿(mǎn)足1層優(yōu)化中常規(guī)約束條件式(12)—式(20)的要求,得到的組合結(jié)果傳遞到2層優(yōu)化求解懲罰變量ψt。

        步驟2:判斷懲罰變量ψt是否小于0。若ψt小于0,則組合結(jié)果符合頻率限值要求,輸出該時(shí)段組合方案;若ψt大于0,則進(jìn)入Benders割求解,增加約束條件式(27),得出結(jié)果返回1層優(yōu)化,依次循環(huán)至懲罰變量ψt滿(mǎn)足要求后輸出組合結(jié)果。

        3 算例分析

        為驗(yàn)證本文所提出的風(fēng)電機(jī)組參與調(diào)頻的含頻率約束機(jī)組組合模型可改善系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率,使用MATLAB軟件平臺(tái)結(jié)合CPLEX12.1求解器對(duì)含風(fēng)電并網(wǎng)的10機(jī)系統(tǒng)進(jìn)行機(jī)組組合優(yōu)化計(jì)算。算例系統(tǒng)中火電機(jī)組運(yùn)行特性參數(shù)見(jiàn)附錄B表B1,火電機(jī)組動(dòng)態(tài)參數(shù)見(jiàn)表B2,阻尼系數(shù)D=1,TR=8 s[24]。系統(tǒng)風(fēng)電場(chǎng)由500臺(tái)裝機(jī)容量為1.5 MW的風(fēng)電機(jī)組組成,風(fēng)電滲透率為31%,風(fēng)電機(jī)組參數(shù)與文獻(xiàn)[25]一致。調(diào)度周期為24 h,24 h內(nèi)負(fù)荷曲線(xiàn)以及風(fēng)電最大出力曲線(xiàn)如附錄A圖A3所示。算例系統(tǒng)基頻為50 Hz,安全頻率限值為49.2 Hz,假設(shè)擾動(dòng)為系統(tǒng)突增10%的負(fù)荷。

        采取以下3種機(jī)組組合方案,并將結(jié)果進(jìn)行比較。

        方案1:含常規(guī)約束式(12)—式(20),不含系統(tǒng)頻率約束的機(jī)組組合方案,結(jié)果記為H1。

        方案2:在方案1的基礎(chǔ)上增加系統(tǒng)頻率約束式(26),但風(fēng)電機(jī)組不提供慣性支撐與一次調(diào)頻,僅由火電機(jī)組參與系統(tǒng)調(diào)頻。即式(6)中HWF與G2(s)部分均為0,結(jié)果記為H2。

        方案3:在方案1的基礎(chǔ)上增加系統(tǒng)頻率約束式(26),其中風(fēng)電機(jī)組參與調(diào)頻,結(jié)果記為H3。

        表1記錄了24個(gè)時(shí)段(1 h為1個(gè)時(shí)段)擾動(dòng)發(fā)生時(shí)頻率偏差的最大值。表2記錄了方案3下各時(shí)段風(fēng)電機(jī)組減載情況。機(jī)組組合目標(biāo)函數(shù)中計(jì)及了每臺(tái)火電機(jī)組各時(shí)段下的出力大小,在模型的常規(guī)約束條件與系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束條件中對(duì)火電機(jī)組出力取值范圍進(jìn)行了約束,通過(guò)對(duì)優(yōu)化模型目標(biāo)函數(shù)的求解計(jì)算可確定各時(shí)段下火電機(jī)組的出力大小。3種方案下各時(shí)段火電機(jī)組出力大小見(jiàn)附錄A圖A4。

        表1 24 h內(nèi)最大頻率偏差Table 1 Maximum frequency deviation within 24 hours

        選取一日內(nèi)負(fù)荷最小與最大時(shí)段(時(shí)段1和時(shí)段12)為例。對(duì)于時(shí)段1,方案1僅開(kāi)啟火電機(jī)組U1提供負(fù)荷需求,系統(tǒng)慣性系數(shù)較小導(dǎo)致系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性較差。當(dāng)系統(tǒng)負(fù)荷突增10%時(shí),該方案頻率跌落的最低值為49.09 Hz,低于頻率安全范圍。同一時(shí)段下,方案2選擇開(kāi)啟火電機(jī)組U2、U3、U4,相較于方案1,該方案通過(guò)增加火電機(jī)組開(kāi)啟數(shù)量提高系統(tǒng)備用容量,從而提高了系統(tǒng)調(diào)頻能力。相同擾動(dòng)下,頻率跌落的最低值為49.28 Hz,滿(mǎn)足頻率安全要求。方案3采用風(fēng)電機(jī)組減載方式使風(fēng)電機(jī)組具有調(diào)頻能力。在時(shí)段1下具備足夠的風(fēng)能,由表2可知,該時(shí)段對(duì)風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行減載9.90%操作,風(fēng)電機(jī)組參與系統(tǒng)慣性支撐和一次調(diào)頻,配合火電機(jī)組U1可使系統(tǒng)具備足夠調(diào)頻能力,方案3下頻率跌落最低值為49.20 Hz,滿(mǎn)足頻率安全要求。

        表2 方案3中24 h內(nèi)風(fēng)電機(jī)組減載量Table 2 Wind turbine deload within 24 hours in scheme 3

        在時(shí)段12擾動(dòng)發(fā)生時(shí),3種運(yùn)行方案對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)響應(yīng)見(jiàn)附錄A圖A5。由于負(fù)荷增加,方案1下火電機(jī)組U5處于開(kāi)機(jī)狀態(tài),擾動(dòng)發(fā)生后3.56 s,該方案達(dá)到的系統(tǒng)頻率最低值為49.10 Hz,該方案下不符合頻率最低值要求。相較于方案1,方案2增開(kāi)火電機(jī)組U6和U7,增加備用容量以抵抗干擾對(duì)頻率的影響,該方案下,擾動(dòng)發(fā)生后3.32 s,系統(tǒng)的頻率達(dá)到最低值49.28 Hz,符合頻率最低值要求。結(jié)合附錄A圖A6中3種方案下擾動(dòng)發(fā)生時(shí)單臺(tái)風(fēng)電機(jī)組輸出功率變化曲線(xiàn)可知,方案1和方案2中風(fēng)電機(jī)組均未采取控制措施,擾動(dòng)發(fā)生時(shí)風(fēng)電機(jī)組依舊運(yùn)行于MPPT曲線(xiàn),功率輸出不變。方案3相較于方案1多開(kāi)啟一臺(tái)火電機(jī)組U6,其余由風(fēng)電機(jī)組進(jìn)行減載9.65%以增加備用容量,增大了系統(tǒng)慣量與一次調(diào)頻能力。該方案下在風(fēng)電機(jī)組擾動(dòng)初期,由于虛擬慣量控制輸出功率突增,隨著轉(zhuǎn)速和頻率偏差減小,輸出功率的增幅逐漸減小,最終降至MPPT功率并保持穩(wěn)定。擾動(dòng)發(fā)生后3.47 s,系統(tǒng)的頻率達(dá)到最低值為49.20 Hz,滿(mǎn)足頻率最低值要求。將3種方案的火電機(jī)組運(yùn)行容量進(jìn)行對(duì)比,方案1中火電機(jī)組運(yùn)行容量為1 332 MW,方案2中火電機(jī)組運(yùn)行容量為1 497 MW,方案3中火電機(jī)組運(yùn)行容量為1 417 MW,方案3相較于方案2少啟動(dòng)一臺(tái)機(jī)組,火電機(jī)組運(yùn)行容量減小,節(jié)約了發(fā)電成本。

        圖4為3種方案下24個(gè)時(shí)段頻率最低值的分布圖,結(jié)合圖5各時(shí)段風(fēng)電出力曲線(xiàn)可得:雖然方案1中風(fēng)電機(jī)組處于最大出力狀態(tài),但是由于風(fēng)電機(jī)組不參與系統(tǒng)調(diào)頻,且風(fēng)電出力占比較高,擾動(dòng)發(fā)生時(shí)該方案頻率最低值在49.16±0.11 Hz范圍內(nèi)波動(dòng)。

        圖4 頻率最低點(diǎn)分布Fig.4 Distribution of lowest frequency point

        圖5 風(fēng)電出力曲線(xiàn)Fig.5 Output curves of wind power

        24個(gè)時(shí)段中僅有時(shí)段5至?xí)r段8滿(mǎn)足頻率要求,其余時(shí)段系統(tǒng)頻率均明顯低于頻率限值,系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性差,該方案不能滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率約束要求。方案2考慮系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束,但風(fēng)電機(jī)組不參與調(diào)頻,該方案系統(tǒng)通過(guò)增加火電機(jī)組啟動(dòng)數(shù)目來(lái)提升系統(tǒng)慣量以及備用容量。此方案下頻率最低值在49.30±0.03 Hz范圍內(nèi)波動(dòng),各時(shí)段均滿(mǎn)足頻率約束要求,有較好的系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性。但是,該方案由于火電機(jī)組出力的增加,風(fēng)電出力大幅減少,風(fēng)電利用率下降嚴(yán)重。方案3考慮了計(jì)及風(fēng)電機(jī)組調(diào)頻的系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束。該方案利用風(fēng)電機(jī)組減載調(diào)頻,將各時(shí)段頻率最低值控制在49.20 Hz以上,均滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率要求。其中,時(shí)段5至?xí)r段8由于火電機(jī)組調(diào)頻能力已滿(mǎn)足要求,所以該時(shí)段風(fēng)電機(jī)組不采取減載調(diào)頻動(dòng)作,與方案1相同,時(shí)段5至?xí)r段8的風(fēng)電機(jī)組處于最大出力狀態(tài)。方案3與方案1相比,風(fēng)電機(jī)組雖然不是處于最大出力狀態(tài),但是該方案提高了系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性。方案3與方案2相比,2種方案均滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性要求,但方案3的風(fēng)電出力占比明顯高于方案2,風(fēng)電出力最高可提升23.29%。方案3滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束的同時(shí)還提高了系統(tǒng)風(fēng)電消納能力。

        為進(jìn)一步驗(yàn)證風(fēng)電機(jī)組參與調(diào)頻的機(jī)組組合方案與傳統(tǒng)機(jī)組組合方案相比的優(yōu)越性。將24個(gè)時(shí)段內(nèi)3種方案下火電機(jī)組開(kāi)機(jī)臺(tái)數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計(jì),如附錄A圖A7所示。在滿(mǎn)足系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束的前提下,方案3的火電機(jī)組開(kāi)啟臺(tái)數(shù)明顯少于方案2,減少火電機(jī)組開(kāi)啟,增加了燃煤經(jīng)濟(jì)性。結(jié)合附錄A圖A4中3種方案下火電機(jī)組出力大小可見(jiàn),方案3的火電機(jī)組各時(shí)段出力總和小于方案2,方案3下系統(tǒng)具有更好的風(fēng)電消納能力。

        3種方案的發(fā)電成本分別為543 307、561 032、554 216美元,將3種方案成本進(jìn)行對(duì)比可得:方案2和3與較方案1相比,由于增加系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率約束,2種方案的發(fā)電成本均有所增加。但方案3相較于方案2的發(fā)電成本有所減少。在滿(mǎn)足頻率動(dòng)態(tài)約束要求的情況下,方案3的經(jīng)濟(jì)性要優(yōu)于方案2。

        4 結(jié)語(yǔ)

        本文提出一種考慮風(fēng)電機(jī)組超速減載與慣量控制下計(jì)及系統(tǒng)頻率動(dòng)態(tài)約束的機(jī)組組合模型,并對(duì)頻率約束采用多元分段線(xiàn)性化方法處理來(lái)降低求解器計(jì)算難度。與傳統(tǒng)不含頻率動(dòng)態(tài)約束的機(jī)組組合模型以及含系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率約束但風(fēng)電機(jī)組不參與調(diào)頻的機(jī)組組合模型進(jìn)行對(duì)比,本文所提的模型有以下優(yōu)點(diǎn)。

        1)與傳統(tǒng)不含頻率約束的機(jī)組組合模型相比,本文所提模型增加了系統(tǒng)抵抗突發(fā)干擾的能力,提高了系統(tǒng)頻率穩(wěn)定性。

        2)與含系統(tǒng)動(dòng)態(tài)頻率約束但風(fēng)電機(jī)組不參與調(diào)頻的機(jī)組組合模型相比,本文模型的風(fēng)電機(jī)組提供了一定的慣性支撐,減輕了突發(fā)擾動(dòng)下火電機(jī)組的調(diào)頻負(fù)擔(dān)。該模型可減少啟動(dòng)火電機(jī)組的數(shù)目,達(dá)到經(jīng)濟(jì)性的目的,同時(shí)提高風(fēng)電出力在系統(tǒng)中的占比,提高了系統(tǒng)風(fēng)電消納能力。

        此外,超速減載控制法受到風(fēng)電機(jī)組最大轉(zhuǎn)速的限制,無(wú)法適用于風(fēng)電機(jī)組超過(guò)額定轉(zhuǎn)速的情況。本文基于額定風(fēng)速以下的工況進(jìn)行研究,超過(guò)額定風(fēng)速的情況下需結(jié)合變槳距控制法避免風(fēng)電機(jī)組轉(zhuǎn)速過(guò)高的問(wèn)題,這將是下一步的研究方向。

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