王枚 馮彥銘 陳依

摘要：熱障涂層（TBCs）能有效提高航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)的工作溫度和使用壽命。目前應(yīng)用最為廣泛的熱障涂層材料為氧化釔部分穩(wěn)定氧化鋯（YSZ），該熱障涂層材料在工作環(huán)境溫度高于1200℃時(shí)，YSZ陶瓷本身會(huì)發(fā)生相變，造成結(jié)合力下降，甚至剝落，嚴(yán)重影響發(fā)動(dòng)機(jī)的使用壽命和可靠性。綜述了新型熱障涂層材料的研究現(xiàn)狀，介紹了在傳統(tǒng) YSZ 中摻雜稀土氧化物、雙陶瓷結(jié)構(gòu)熱障涂層，燒綠石或螢石結(jié)構(gòu)材料、磁鉛石礦結(jié)構(gòu)化合物以及新型黏結(jié)層材料的研究進(jìn)展和發(fā)展方向，并論述了熱障涂層制備，最后對(duì)熱障涂層材料的發(fā)展進(jìn)行了展望。

關(guān)鍵詞：熱障涂層;陶瓷材料;雙陶瓷結(jié)構(gòu);黏結(jié)層

中圖分類號(hào)：TB321文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A文章編號(hào)：1009-9492（2021）12-0333-04

Research Progress of Thermal Barrier Coating Materials Wang Mei ，F(xiàn)en Yanming ，Chen Yi

（Hengyang Transport Machinery Co. ， Ltd， Hengyang， Hunan 421002， China）

Abstract： Thermal barrier coatings （TBCs） can improve the working temperature and service life of aero engine and gas turbine. At present， the most widely used thermal barrier coating material is yttrium partially stabilized zirconia （YSZ）， the thermal barrier coating material in the working environment temperature is higher than 1200℃， YSZ ceramics itself will undergo phase change， resulting in the decline of binding force， or even peeling， seriously affecting the service life and reliability of the engine. The research status of new type of thermal barrier coating material were summarized. The research progress and development direction of doping rare earth oxide， double ceramic thermal barrier coating， pyrochlore or fluorite structural materials， magnetite structural compounds and new bonding layer materials in traditional YSZ were introduced. The preparation of thermal barrier coating was discussed. Finally， the development of thermal barrier coating materials was prospected.?? ?Key words： thermal barrier coating; ceramic materials; double ceramic structure; bond layer

0 引言

氧化釔穩(wěn)定氧化鋯（YSZ）是一種陶瓷，作為燃?xì)廨啓C(jī)熱障涂層（TBCs）的首選材料已經(jīng)使用了50多年。 YSZ受歡迎的原因是其導(dǎo)熱系數(shù)低，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定，與其他陶瓷相比熱膨脹系數(shù)較大。傳統(tǒng)的處理方法是通過電子束蒸發(fā)或空氣等離子噴涂沉積較厚的多孔陶瓷涂層[1-4]。孔隙率是沉積過程的固有特征，與高密度 YSZ （2. 18 W/ mK ）相比，孔隙率進(jìn)一步降低了熱導(dǎo)率值，并通過調(diào)節(jié)涂層與基體界面上與熱膨脹差異有關(guān)的應(yīng)力，大大提高了薄膜對(duì)基體的附著力。最近的研究表明，基于 YSZ的 TBCs能夠使基材溫度降低高達(dá)300℃。然而，更高效的內(nèi)燃機(jī)，在更高的溫度下運(yùn)行，需要改良熱障涂層[5-6]。新型高溫?zé)嵴贤繉硬牧喜粩嘤楷F(xiàn)。

1 新型陶瓷層材料研究進(jìn)展

1. 1 YSZ摻雜改性

傳統(tǒng)8YSZ 熱障涂層在工作溫度大于1200℃時(shí)，涂層會(huì)發(fā)生相變和燒結(jié)，相變產(chǎn)生的體積變化和燒結(jié)產(chǎn)生的脆性相使涂層產(chǎn)生微裂紋且韌性下降，使得涂層在熱循環(huán)過程中加速脫落失效。研究發(fā)現(xiàn)在 YSZ 中摻雜稀土氧化物的方式可有效降低涂層熱導(dǎo)率，提升相穩(wěn)定性能和抗燒結(jié)性能[7]。

在充滿顆粒的環(huán)境中進(jìn)行的軍事行動(dòng)，吸入發(fā)動(dòng)機(jī)沙粒而造成的飛機(jī)事故已經(jīng)造成了人員傷亡。沙子在高溫燃燒環(huán)境中熔化，沉積為玻璃質(zhì)鈣鎂鋁硅酸鹽（CMAS），粘附在發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)，造成發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)空氣通道堵塞，導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)性能迅速下降。Mock Clara[8]提出了一種新型的、由釔穩(wěn)定氧化鋯（YSZ）摻加釓（Gadolinia）的復(fù)合熱障涂層（TBC），該涂層結(jié)合了 YSZ優(yōu)異的熱機(jī)械性能和稀土氧化物的耐 CMAS 性能。YSZ 與2， 8，17，32 vol% gadolinia混合，并在模擬發(fā)動(dòng)機(jī)相關(guān)條件下進(jìn)行測(cè)試。復(fù)合涂層中釓的存在降低了 CMAS 的附著力，當(dāng)釓的加入量為32 vol%時(shí)， CMAS 完全無粘附。 Dowon Song[9]研究了等離子噴涂 Yb2O3-Gd 2O3- Y2O3共摻雜 Zro2 （ YGYZ ）涂層在 Na2So4+V2O5熔鹽中的熱腐蝕行為，發(fā)現(xiàn)經(jīng)熱腐蝕后，YGYZ 涂層的四邊形比例保持不變，失穩(wěn)程度低于常規(guī)釔穩(wěn)定 ZrO2涂層的40%。這些良好的化學(xué)和相穩(wěn)定性表明，YGYZ 是一種很有前途的高溫?zé)嵴喜牧?。GuJingjing[10] 對(duì)釔穩(wěn)定氧化鋯（YSZ）-Al2O3-SiC ，YSZ-Al2O3-Ta2O5，和 YSZ -Al2O3- Nb2O5自愈復(fù)合材料作為 YSZ的替代品進(jìn)行了研究。這些材料中置于1250℃的玻璃質(zhì)鈣鎂鋁硅酸鹽（CMAS）中浸潤(rùn)10 h ，標(biāo)準(zhǔn)的 YSZ被大量的 CMAS浸潤(rùn)，CMAS只滲透了樣品 YSZ-Al2O3-Ta2O5和 YSZ-Al2O3-Nb2O5的頂部區(qū)域的孔隙。且 YSZ-Al2O3-Ta2O5和 YSZ-Al2O3-Nb2O5均未與 CMAS 發(fā)生化學(xué)反應(yīng)。鑭-鈰氧化物（LC）涂層在低溫下通常表現(xiàn)出較差的熱沖擊性能，主要是由于其斷裂韌性較低和熱膨脹系數(shù)降低所致。 AM Fathi Deh? kharghani[11]研究發(fā)現(xiàn)高摻量的 YSZ可以提高鑭-鈰氧化物（LC）涂層的斷裂韌性，LC-50 wt% YSZ復(fù)合涂層也獲得了最佳的抗熱震效果，因?yàn)橥繉幽褪芰?50個(gè)熱循環(huán)后無剝落。

1. 2 雙陶瓷結(jié)構(gòu)

稀土氧化物摻雜 ZrO2、A2B2O7型燒綠石和螢石結(jié)構(gòu)化合物、釔鋁石榴石、獨(dú)居石結(jié)構(gòu)的稀土磷酸鹽、氧化鋁等材料被作為表層陶瓷，分別與傳統(tǒng)的6%～8%Y2O3部分穩(wěn)定的 ZrO2（（6～8） YSZ）層組合構(gòu)成雙陶瓷層，可有效降低涂層的熱導(dǎo)率，極大地改善抗熔鹽熱腐蝕性能，提高耐熱溫度[12]。

YongchaoFang[13] 研究了空氣等離子體噴涂 La0. 8Ba0. 2tio3（ LBT ）- YSZ 雙陶瓷層熱障涂層，在900℃下暴露于 Na2So4+ V2O5熔鹽中20 h 的熱腐蝕行為。 LBT-YSZ涂層與常規(guī)純 YSZ涂層相比，具有優(yōu)良的耐高溫腐蝕性能。傳統(tǒng)的純 YSZ涂層在經(jīng)過10 h的測(cè)試后，由于逆相變引起的體積變化而被完全破壞。而 LBT-YSZ 涂層的情況則完全相反。LBT-YSZ涂層至少能在20 h內(nèi)防止 LBT 覆蓋層下面的 YSZ夾層致密化，在 LBT 覆蓋層中形成由下致密層和上多孔層組成的雙反應(yīng)層。特別是10 h后形成了厚度為100μm的連續(xù)致密層，有效地阻止了熔鹽的進(jìn)一步滲透。 Z. Y. Tan[14]研究認(rèn)為 HfSiO4和 Ca2zHf7O16被確定為 Hf6Ta2O17和 CMAS 的主要反應(yīng)產(chǎn)物。 Hf 6Ta2O17陶瓷比8 wt%釔穩(wěn)定氧化鋯（8YSZ）陶瓷具有更好的CMAS耐蝕性，這是由于腐蝕產(chǎn)物（鉿鉭氧化物和Ca2Hf7O16）形成了致密的結(jié)構(gòu)和較低的理論光學(xué)堿度（ OB）值。采用等離子噴涂的方法成功地制備了 Hf 6Ta2O17/ YSZ雙陶瓷層涂層熱障涂層，并對(duì)其熱循環(huán)性能進(jìn)行了研究。與8YSZ單層 TBCs相比，Hf 6Ta2O17/YSZ雙層 TBCs 具有良好的熱循環(huán)性能。曹毓鵬[15]以 BaCO3、 MgO、 Ta2O5為原料，采用固相反應(yīng)法合成了 Ba （Mg1/3Ta2/3） O3 （ BMT ）陶瓷粉末，利用大氣等離子噴涂技術(shù)制備了 BMT/YSZ （氧化釔部分穩(wěn)定氧化鋯）雙層陶瓷涂層，等離子噴涂制備的 BMT/YSZ涂層組織致密，涂層系統(tǒng)中各界面結(jié)合緊密。涂層在室溫至1150℃間熱震9次后發(fā)生片狀剝落，剝落位置位于 BMT 層內(nèi)。BMT 材料低的斷裂韌性和第二相 Ba3Ta5O15的存在是導(dǎo)致涂層失效的主要原因。

較低的熱處理溫度和較短的熱處理時(shí)間下，陶瓷的溶膠凝膠前驅(qū)體分解為各自的氧化物。前驅(qū)體在涂層中的滲透深度受溶膠浸泡時(shí)間的控制，可以用 Washburn模型來描述，該模型將多孔介質(zhì)視為恒截面毛細(xì)管。如果等離子噴涂涂層可以假定為多孔體，該多孔體表現(xiàn)為毛細(xì)血管的集合，其目標(biāo)函數(shù)可以表示為：

l2=γ（cosθ）rt（2η）-1（ 1）

式中：l 為溶膠的滲透深度;η為流體粘度η;γ為表面張力;r 為孔隙半徑;θ為潤(rùn)濕角。

因此，降低溶膠凝膠的粘度、提高溶膠凝膠的表面張力可以保證了其對(duì)多孔涂層的良好滲透和對(duì)涂層材料的潤(rùn)濕。溶膠凝膠法路線的優(yōu)點(diǎn)是，起始前驅(qū)體通常是低粘度的流體，溶膠凝膠在分解時(shí)產(chǎn)生細(xì)粉末[16-17]

在加熱過程中， CrO3溶液中的水以氣體形式揮發(fā)。當(dāng)加熱溫度大于200℃時(shí)， CrO3分解為 Cr2O3和 O2。用封孔劑 CrO3溶液對(duì)氧化鋯涂層進(jìn)行常壓封孔時(shí)， CrO3溶液通過毛細(xì)作用進(jìn)入了等離子噴涂氧化鋯涂層孔隙。CrO3 溶液加熱產(chǎn)生的 Cr2O3與氧化鋯涂層的結(jié)合力很強(qiáng)。CrO3 溶液封孔處理后的氧化鋯涂層孔隙率顯著下降，涂層結(jié)合力和硬度都有一定的提高[18]。

選擇氧化鋁作為多孔氧化鋯高溫密封膠的基本原理是基于幾個(gè)因素。氧化鋁-氧化鋯體系是目前研究得最好的復(fù)合陶瓷體系之一。已知最堅(jiān)韌的陶瓷之一（除了纖維增強(qiáng)復(fù)合材料）是氧化鋯增韌氧化鋁。Al（OH）3-（85%） H3Po4溶液與20 wt%去離子水稀釋密封。Al（OH）3：（85%） H3Po4的質(zhì)量比為1∶4. 2。溶液被混合后，用磁性攪拌器稍微加熱，直到變清楚。制備出的磷酸鋁溶膠對(duì)等離子噴涂 YSZ TBCs進(jìn)行封孔。封孔后的涂層在300℃下熱處理4 h 。磷酸鋁封孔處理降低了涂層的孔隙率，顯著提高了涂層的顯微硬度，抗沖蝕性和耐熱腐蝕性能。然而，磷酸鋁封孔涂層的熱導(dǎo)率顯著增加，封孔涂層的物相在1000℃以上不穩(wěn)定[19]。以異丙醇鋁為溶膠前驅(qū)體，隨后水化成氫氧化鋁溶膠，利用氫氧化鋁溶膠對(duì)等離子噴涂 YSZ TBCs進(jìn)行封孔，氫氧化鋁溶膠有效地滲透到 TBCs的孔隙和裂紋中。涂層總體孔隙率降低幅度較小（從～12%降低到～11%），保持了涂層的應(yīng)變和熱沖擊性能，提高了封孔涂層在熱機(jī)械疲勞條件下的壽命[20]。以三正丁醇鋁為前驅(qū)體，采用溶膠-凝膠法成功地將鉬二硅化物 MoSi2顆粒封裝在封閉、熱穩(wěn)定的 Al2O3層中。通過分析 MoSi2粒子與溶膠的相互作用，優(yōu)化了前驅(qū)體選擇和溫度等工藝條件。在氬氣保護(hù)環(huán)境下，1 200℃煅燒后，MoSi2核保持原樣，被厚度約為0. 6μm的α-Al2O3殼所覆蓋。穩(wěn)定性試驗(yàn)證明，包覆的 MoSi2顆粒的抗氧化能力是未包覆的 MoSi2顆粒的5倍左右[21]。

1. 3 新型陶瓷材料

目前主要的新型陶瓷材料有燒綠石或螢石結(jié)構(gòu) A2B2O7材料，磁鉛石礦結(jié)構(gòu)化合物。燒綠石結(jié)構(gòu)材料由于具有良好的高溫相結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性，低熱導(dǎo)率等優(yōu)點(diǎn)，是最為廣泛研究且最具有應(yīng)用前景的新型熱障涂層材料系列之一[22]。磁鉛石型結(jié)構(gòu)，此類結(jié)構(gòu)物質(zhì)具有高熔點(diǎn)、高熱膨脹系數(shù)和低熱導(dǎo)率。且具有和 YSZ相似的熱物理性能，但它的熱化學(xué)穩(wěn)定性和結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性比 YSZ要好，能在1400℃下長(zhǎng)期使用且無相變，并且具有良好的抗燒結(jié)、抗氧化、耐腐蝕性能，且熱導(dǎo)率比 YSZ低[23]。

Fuxing Ye[24]研究了1300℃時(shí)鉭鐵礦鈧（ScTaO4）陶瓷在熔融 CMAS 下的高溫腐蝕行為。在腐蝕實(shí)驗(yàn)中，觀察到陶瓷表面由溶解再沉淀形成的含有 CaTa2O6和 Sc2SiO5的清晰而不連續(xù)的反應(yīng)層。此外，ScTaO 4在腐蝕試驗(yàn)中表現(xiàn)出良好的相穩(wěn)定性，保持了具有 P2/c （13）空間群的單斜黑鎢礦結(jié)構(gòu)。此外，由于 ScTaO4陶瓷中 Sc3+的溶解度較低， Ca、Mg 和 Al 均被排除在外。因此，ScTaO4陶瓷具有很強(qiáng)的耐 CMAS腐蝕能力。良好的相穩(wěn)定性使 ScTaO4在高溫下穩(wěn)定存在，減少了體積變化，從而延長(zhǎng)了涂層的使用壽命。綜上所述，ScTaO4是一種替代 YSZ陶瓷的新型勢(shì)熱屏障材料。Xin Zhou[25]研制了一種用大氣等離子噴涂法制備的磁鉛礦型 SrAl12O19涂層，SrAl12O19涂層在1300℃熱處理1000 h后，出現(xiàn)了大量的裂紋和氣孔（孔隙率約26%），而 YSZ涂層的總孔隙率由初始的18%逐漸降低到5%。由于多孔微觀結(jié)構(gòu)的作用，即使在1300℃時(shí)效1000 h ，SrAl12O19涂層仍能保持極低的導(dǎo)熱系數(shù)（1. 36 W ·m-1·K-1），遠(yuǎn)低于 YSZ 涂層（1. 98 W ·m-1·K-1）。在熱循環(huán)疲勞試驗(yàn)中，SrAl12O19/YSZ 雙層陶瓷層涂層的熱循環(huán)壽命為512循環(huán)，不僅比單層涂層的163循環(huán)壽命長(zhǎng)很多，而且優(yōu)于 YSZ涂層的392循環(huán)壽命。Chun Li[26]研究了1400℃熱時(shí)效對(duì)大氣等離子噴涂制備的釔穩(wěn)定鉿（ Hf 0. 84 Y 0. 16 O 1. 92， YSH16）涂層的組織、力學(xué)性能和導(dǎo)熱性能的影響。結(jié)果表明，噴涂涂層由立方相組成，退火涂層中析出了納米級(jí)單斜（ M ）相。M 相的存在有效地限制了涂層的燒結(jié)性能。退火后，涂層的楊氏模量仍保持在接近78 GPa 的水平，退火6 h后涂層硬度達(dá)到最大值，但隨著燒結(jié)時(shí)間的延長(zhǎng)，其維氏硬度呈現(xiàn)下降趨勢(shì)。在1400℃退火96 h后，涂層的導(dǎo)熱系數(shù)從噴涂狀態(tài)下的0. 8～0. 95 W ·m-1·K-1提高到1. 6 W·-1·K（m）-1。由于其優(yōu)異的熱穩(wěn)定性和機(jī)械性能，該涂層有望在1400℃以上的溫度下工作。張少朋[27]研究發(fā)現(xiàn) CeO2的摻雜提高了 Gd2Zr2O7陶瓷的熱膨脹系數(shù)，降低了 Gd2Zr2O7陶瓷熱導(dǎo)率。這使得 Gd2（CexZr1-x）2O7陶瓷可以用作新型的熱障涂層材料。易中周[28]發(fā)現(xiàn)采用納米 Al2O3 包覆 ZrO2/Y2O3粉體制備的熱障涂層其結(jié)構(gòu)和性能都優(yōu)于未包覆粉體Zr O2/Y2O3制備的熱障涂層，且該熱障涂層隔熱性能隨涂層厚度的增加而提高，溫度越高性能優(yōu)勢(shì)越明顯。

2 新型粘結(jié)層材料

常規(guī)的熱障涂層體系（ TBCs） 是由起隔熱作用的陶瓷頂層（氧化釔部分穩(wěn)定氧化鋯，TC） 和起抗高溫氧化作用的金屬粘結(jié)層（ MCrAlY ，BC） 組成，陶瓷層主要產(chǎn)生很大的溫降以保護(hù)基底合金，金屬粘結(jié)層最重要的是起到抗高溫氧化的作用，在高溫條件下服役時(shí)，在陶瓷層和粘結(jié)層之間可以形成熱生長(zhǎng)氧化物層（Thermally growth oxide ，TGO），若 TGO 是連續(xù)的 Al2O3薄膜，則可阻止氧元素的擴(kuò)散，抑制有害氧化物（脆性相）的生成，延長(zhǎng)涂層高溫氧化的壽命，同時(shí)還可改善基底合金和陶瓷層之間熱膨脹的差異、結(jié)合能力、熱匹配等[29]。

張嘯[30]研究發(fā)現(xiàn) NiCoCrAlYTa/7YSZ 和 NiCrAlY/7YSZ 涂層的氧化動(dòng)力學(xué)曲線都符合拋物線規(guī)律，TGO 的生長(zhǎng)趨勢(shì)都是氧化前期生長(zhǎng)較快，但隨著時(shí)間的延長(zhǎng)，生長(zhǎng)速率降低。NiCoCrAlYTa/7YSZ 涂層在氧化150 h 后，TGO 與陶瓷層之間出現(xiàn)裂紋，并且發(fā)生失效，而 NiCrAlY/7YSZ 涂層沒有出現(xiàn)問題。采用大氣等離子噴涂技術(shù) （APS） 在鎳基高溫合金表面制備了 CoCrAlY 粘結(jié)層，利用電子束蒸發(fā)鍍膜在 CoCrAlY 表面蒸鍍納米鋁膜，并使用強(qiáng)流脈沖電子束熔敷納米鋁膜進(jìn)行表面改性，最后使用 APS 在表面改性后的 CoCrAlY 表面沉積陶瓷層制備了熱障涂層在空氣環(huán)境中對(duì)熱障涂層進(jìn)行高溫氧化試驗(yàn)和熱震試驗(yàn)。結(jié)果表明，CoCrAlY 表面改性后熱障涂層經(jīng)1050℃靜態(tài)空氣氧化后，界面處生成的熱生長(zhǎng)氧化物 （ TGO ） 具有較高的連續(xù)性和致密性，有效阻礙了氧化的進(jìn)一步發(fā)展且避免尖角型氧化物的形成，提高了熱障涂層的抗氧化能力;在1050℃高溫加熱后10℃水淬熱震條件下，脫落率僅為2%左右

3 結(jié)束語

目前廣泛使用的 YSZ熱障涂層的工作溫度主要工作溫度在1100℃，未來，鑒于實(shí)際高溫部件苛刻的服役環(huán)境，能夠在1300℃以上長(zhǎng)時(shí)間穩(wěn)定服役，是下一代熱障涂層所必需解決的關(guān)鍵問題。熱障涂層的失效主要由在粘結(jié)層和陶瓷層間形成的熱生長(zhǎng)氧化物和環(huán)境中的CMAS微粒從熱化學(xué)、力學(xué)等多方面因素對(duì)涂層產(chǎn)生破壞引起。目前廣泛應(yīng)用的YSZ熱障涂層因?yàn)槠涠嗫椎慕Y(jié)構(gòu)和低耐CAMS 腐蝕的學(xué)性能，無法滿足未來航空發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展需要。

未來對(duì)熱障涂層材料的研究將主要朝著以下幾個(gè)方向發(fā)展：（1） 采用表面處理技術(shù)（如激光重熔）涂層表面進(jìn)行處理，以改進(jìn)涂層表面組織結(jié)構(gòu);（2）進(jìn)一步研究粘結(jié)層表面改性，改善粘結(jié)層的抗高溫氧化性，提高熱障涂層的服役時(shí)間;（3）進(jìn)一步研究不同耐高溫氧化物摻雜 YSZ涂層系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)和性能，并研究氧化物摻雜改性機(jī)理;（4）深入研究雙陶瓷結(jié)構(gòu)，研究表層陶瓷與傳統(tǒng)的 YSZ陶瓷的界面狀態(tài)，失效機(jī)理，為優(yōu)化雙陶瓷結(jié)構(gòu)提供參考。

參考文獻(xiàn)：

[1] S Dhomme， A M Mahalle. Thermal barrier coating materials for SI engine[J]. Mater. Res. Technol， 2019（8）：1532-1537.

[2] B Liu， Y Liu， C Zhu， et al. Advances on strategies for searching fornextgenerationthermalbarriercoatingmaterials[J]. Mater. Res. Technol. ， 2019（8）：833-851.

[3] D R Clarke， S R Phillpot. Thermal barrier coating materials. Ma? ter[J]. Today， 2005（8）：22-29.

[4] V Kumar， B Kandasubramanian. Processing and design method? ologies for advanced and novel thermal barrier coatings for engi? neering applications[J]. Particuology， 2016（27）：1-28.

[5] L Hu， C A Wang， Y Huang，et al. Control of pore channel size dur? ing freeze casting of porous YSZ ceramics with unidirectionally alignedchannelsusingdifferentfreezingtemperatures[J]. Eur. Cerm. Soc. ， 2010（30）：3389-3396.

[6] S W Myoung， S S Lee， H S Kim，et al. Effect of post heat treat? ment on thermal durability of thermal barrier coatings in thermal fatigue tests[J]. Surf. Coat. Technol. ， 2013（215）：46-51.

[7]李正， 張?chǎng)?，章德銘，? 稀土摻雜量對(duì)改性 YSZ熱障涂層的性能影響研究[J]. 熱噴涂技術(shù)，2015，7（1）：44-49.

[8] Mock Clara， Walock Michael J， Ghoshal Anindya， et al. Adhe? sion behavior of calcia-magnesia-alumino-silicates on gadolin? ia-yttria-stabilizedzirconiacomposite thermalbarriercoatings [J]. Journal of Materials Research， 2020， 35（17）：2335-2345.

[9] Dowon Song， Taeseup Song， Ungyu Paik， et al. Hot-corrosion re? sistanceandphasestabilityof Yb2O3-Gd2O3-Y2O3costabilized zirconia-based thermal barrier coatingsagainstNa2SO4 + V2O5 molten salts[J]. Corrosion Science， 2020（5）.

[10] Gu Jingjing， Wei Bowen， Berendt Alexander F， et al. A compar? ativestudyofcalcium-magnesium-aluminum-siliconoxide mitigation in selected self-healing thermal barrier coating ce? ramics[J]. Corrosion Science， 2020， 35（17）：2311-2320.

[11] A MFathi Dehkharghani， M RRahimipour， MZakeri. Improv? ing the thermal shock resistance and fracture toughness of syn? thesized La2Ce2O7 thermal barrier coatings through formation of La2Ce2O7/YSZ composite coating via air plasma spraying[J]. Sur? face and Coatings Technology， 2020（7）：126174.

[12]吳碩，趙遠(yuǎn)濤，李文戈，等. 氧化鋯基雙陶瓷層熱障涂層表層材料研究進(jìn)展[J]. 表面技術(shù)，2020，49（9）：101-108.

[13] YongchaoFang，XiufangCui，Guo Jin，etal. Microstructural evolutionandhotcorrosionbehaviorofLa 0. 8 Ba 0. 2 TiO3-δ-YSZdouble-layer thermalbarriercoatingsinNa2SO4 + V2O5 molten salt at 900°C[J]. Surface & Coatings Technology， 2020（7）.

[14] Z YTan， Z HYang， WZhu， et al. Mechanical properties and calcium-magnesium-alumino-silicate （CMAS） corrosion behavior of a promising Hf6Ta2O17 ceramic for thermal barrier coatings [J]. Ceramics International， 2020（11）.

[15]曹毓鵬，王全勝，柳彥博，等. Ba（Mg_（1/3）Ta_（2/3））O_3熱障涂層的制備及抗熱震性能[J]. 稀有金屬材料與工程，2018，47（S1）：164-168.

[16] W JLackey， D PStinton， G ACerny， et al. Ceramic Coatings for AdvancedHeatEngine—AReviewandProjection[J]. Adv. Ceram. Mater. ， 1987（1）：24-30.

[17] K S Mazdiyasni. Chemical Synthesis of Single and Mixed Phase OxideCeramics，Chemical Processing of Ceramics[J]. MRS On? line Proceedings Library， 1984（175）：176-186

[18]曹國(guó)平， 張登君. 等離子噴涂氧化鋯涂層的表面處理[J]. 化工冶金， 1997（2）：78-80.

[19] S Ahmaniemi. Characterization of modified thick thermal barri? er coatings[J]. Journal of Thermal Spray Technology， 2004， 13（3）：361-369.

[20] T Troczynski， QYang， GJohn. Post-deposition treatment of zirconia thermal barrier coatings using Sol-Gel alumina[J]. Jour? nal of Thermal Spray Technology， 1999， 8（2）：229-234.

[21] A L Carabat. Protecting the MoSi2 healing particles for thermal barrier coatings using a sol-gel produced Al2O3 coating[J]. Jour? nal of the European Ceramic Society，2018，38（7）：2728-2734.

[22]吳瓊， 張?chǎng)危?彭浩然，等. 燒綠石結(jié)構(gòu) A_2B_2O_7熱障涂層材料熱物理性能綜述[J]. 熱噴涂技術(shù)，2014，6（1）：1-9.

[23]黃亮亮，孟惠民， 陳龍. 磁鉛石結(jié)構(gòu)六鋁酸鹽熱障涂層的研究現(xiàn)狀[J]. 材料工程，2013（12）：92-99.

[24] Fuxing Ye， Yihui Yuan，Shuai Yan，etal. High-temperature corrosion mechanism of a promising scandium tantalate ceramic for next generation thermal barrier coating under molten calci? um-magnesium-aluminosilicate （CMAS）[J]. MaterialsChemis? try and Physics， 2020（8）.

[25] XinZhou，WenjiaSong， JieyanYuan，etal. Thermophysical propertiesandcycliclifetimeof plasmasprayedSrAl12O19for thermal barrier coating applications [J]. Journal of the American Ceramic Society， 2020， 103（10）：5599-5611.

[26] Chun Li， Jian He， Yue Ma， et al. Evolution mechanism of the microstructure and mechanical properties of plasma-sprayed yt? tria-stabilized hafnia thermal barrier coating at 1400°C[J]. Ce? ramics International， 2020， 46（15）：23417-23426.

[27]張少朋，花銀群， 帥文文，等. Gd2（CexZr（1-x））2O_7陶瓷材料的熱物理性能研究[J]. 陶瓷學(xué)報(bào)，2019，40（3）：301-306.

[28]易中周，單科， 翟鳳瑞，等. 納米 Al2O3包覆 ZrO2/Y2O3熱障涂層的制備及性能研究[J]. 稀有金屬材料與工程，2018，47（S1）：445-448.

[29]張嘯， 劉敏，毛杰，等. PS-PVD制備粘結(jié)層及其對(duì)熱障涂層性能的影響[J]. 表面技術(shù)，2020，49（6）：236-243.

[30]韓志勇，丘珍珍， 史文新，等. CoCrAlY表面改性后熱障涂層高溫氧化及熱震性能[J]. 焊接學(xué)報(bào)，2019，40（6）：19-22.

作者簡(jiǎn)介：王枚（1981-），女，湖南衡陽人，碩士，研究領(lǐng)域?yàn)檫\(yùn)輸機(jī)設(shè)備設(shè)計(jì)及應(yīng)用。

（編輯：王智圣）