劉 超

（攀枝花金屬制品有限公司，四川 攀枝花 617000）

攀鋼集團金屬制品有限公司側(cè)出推鋼式加熱爐，出爐輥道因其工作環(huán)境為高溫、高濕、高沖擊，且潤滑條件惡劣，已成為故障頻發(fā)點，由于爐口環(huán)境溫度過高，導(dǎo)致故障處理時間偏長，降低出爐輥道故障頻次已成為公司重點工作。

1 結(jié)構(gòu)組成及工作原理

結(jié)構(gòu)組成：出爐輥道的具體布置如圖1 所示，由出爐自由輥及9 組傳動輥組成（其余4 組圖中未畫出），每兩組輥子上方有輥道蓋板導(dǎo)向，鋼坯經(jīng)出鋼機全行程推出后到達5-6#傳動輥子間。

圖1 出爐輥道結(jié)構(gòu)組成

工作原理：端進側(cè)出式加熱爐，在出料端采用出鋼機側(cè)部推出方式。推鋼桿以3m/s 的速度撞上鋼坯，將鋼坯推出至出爐輥道處，隨后出爐輥道將鋼坯運送至軋線。

2 存在的故障及原因分析

（1）前段輥子軸承損壞嚴重。出爐時鋼坯以3m/s 的速度推出，由于鋼坯在1000℃以上高溫加熱后，存在變形及因自重而導(dǎo)致的向下彎曲，出鋼時鋼坯逐一對自由輥及前段5 根傳動輥進行撞擊，由于撞擊頻繁且沖擊過大，導(dǎo)致前段5 根傳動輥在潤滑良好的情況下，軸承、減速機依然頻繁損壞[1]。

（2）標高難調(diào)整。因爐內(nèi)滑道標高與出口輥道標高設(shè)計一致，且建廠安裝時軸承座底部未留余量調(diào)節(jié)。出鋼輥道輥子軸承損壞后，新輥子上線后標高明顯超出在線輥子及爐內(nèi)滑道，只能通過墊高其余輥子軸承座、減速機來減少撞擊，導(dǎo)致標高較難調(diào)整。且調(diào)高其余輥子標高后，因爐內(nèi)滑道磨損且難處理，其余輥子撞擊依然存在。且平時處理故障較匆忙，基本都是只更換一根輥子，其余輥子標高待檢修或換規(guī)格處理，導(dǎo)致新輥子在線期間損壞幾率加大。

（3）更換輥子時間較長。由于在高溫、高濕環(huán)境下，軸承座孔與軸承座上端蓋孔與螺栓焊死在一起，且輥道蓋板變形吊出后再安裝容易與輥道發(fā)生擦掛，銷孔不易對正，吊裝需更謹慎。諸多因素導(dǎo)致拆裝不便，且工作環(huán)境溫度較高，人員無法做到快速維護，更換單根輥子時間多長達1 小時。

4 改進與優(yōu)化

4.1 改進

（1）將自由輥墊高、傳動輥墊高。將爐口自由輥墊高，讓鋼坯在撞擊自由輥后，呈現(xiàn)蹺蹺板原理（如圖2 所示），推鋼機以3m/s 的速度將鋼坯推至5#-6#輥之間，再因紅鋼在推送過程中產(chǎn)生的自重彎曲與1-5#輥接觸后進行輸送。因無相關(guān)文獻查詢鋼坯在高溫下受自重的彎曲程度，經(jīng)過對現(xiàn)場觀察測量出鋼坯頭部大約有5mm 的向下彎曲，決定將爐口自由輥墊高5mm，1#傳動輥墊高3mm，2-9#傳動輥墊高2mm，同時考慮到此次改進對爐口自由輥的沖擊加大，對爐口自由輥軸承座采取了加筋板等固定方式。

圖2 輥道標高改進示意圖

通過此次改進，爐口輥道輥子軸承座底部都有至少2mm 的余量調(diào)節(jié)，便于更換完新輥子后調(diào)整其標高；自由輥承受了絕大多數(shù)沖擊，鋼坯對1-5#傳動輥的沖擊會明顯減少，保護了前段輥子；同時鋼坯在自由輥上呈現(xiàn)蹺蹺板狀態(tài)，自由輥前段鋼坯能減少自由輥后段鋼坯在爐內(nèi)的自重，降低了鋼坯與爐內(nèi)的摩擦，間接的降低了推鋼機的負荷，對推鋼機起到了有效的保護。

（2）輥子增加導(dǎo)向圓環(huán)、優(yōu)化更換流程。圖3 為更換一根傳動輥的流程圖。拆卸、固定軸承上端蓋螺栓過程中，存在螺栓銹蝕、螺孔絲扣損壞等情況；更換輥子過程中，需將悶蓋、端蓋等按配合間隙裝入軸承座。諸多因素都會耽誤故障處理時間。

圖3 更換傳動輥流程

通過對流程的分析，決定通過改進取消吊裝蓋板流程、并將更換輥子的流程改在線下裝配。方式如下：

（1）因輥道蓋板起導(dǎo)向作用，通過制作與輥徑一致的帶坡口弧度的導(dǎo)向圓環(huán)焊接在輥子兩側(cè)，代替輥道蓋板導(dǎo)向功能（圖4為改進前后示意圖）。

圖4 改善前 改善后

（2）取消在線裝配輥子環(huán)節(jié)，將輥子與兩側(cè)軸承座線下裝配好后成套更換。

圖5 為優(yōu)化后的更換流程，取消了吊裝輥道蓋板、減少在線安裝輥子的環(huán)節(jié)。將輥子更換時間從原先的1 小時壓縮至20 分鐘左右。

圖5 優(yōu)化后輥子更換流程

4.2 改進現(xiàn)象

（1）對出爐自由輥的改造。1-5#傳動輥沖擊肉眼可見的減少，但在一個規(guī)格軋制期間，自由輥的撞擊振動明顯變大，軸承座上端蓋被撞翻多達5 次、軸承座底座螺栓絲口損壞松動，補焊多次，但因自由輥卡在導(dǎo)向蓋板之間未掉出軸承座，未影響生產(chǎn)。軋制后期，自由輥傳動側(cè)軸承損壞，輥子整體傾斜下陷，對1-5#輥的沖擊略微增加，但未損壞[2-4]。

（2）對傳動輥的改造。因爐口導(dǎo)向裝置出口較窄，傳動輥兩側(cè)擋板只是偶爾對傾斜鋼坯起到糾偏作用，未發(fā)生鋼坯撞擊輥子邊緣情況，完美的替代了輥道蓋板。

4.3 優(yōu)化

通過對出爐自由輥的改造得知，只要解決了出爐自由輥的傾翻問題，將對1-5#傳動輥起到良好的保護作用。因此對出爐自由輥進行轉(zhuǎn)動慣量分析，出爐自由輥數(shù)據(jù)如下：

表1 出爐自由輥數(shù)據(jù)

（輥子固有轉(zhuǎn)動慣量 1I 是剛體繞軸轉(zhuǎn)動時慣性（回轉(zhuǎn)物體保持其勻速圓周運動或靜止的特性）的量度）

反推算在2t 鋼坯的撞擊下，0.10 秒內(nèi)達到1600r/min 時最高轉(zhuǎn)動慣量：

設(shè)轉(zhuǎn)動慣量為I，質(zhì)量為m，半徑為r，力矩大小為M，角加速度大小為β

由于轉(zhuǎn)動慣量 21 II ＞ ，即輥子在2t 鋼坯的撞擊下（在自由輥蓋板、底座螺栓達到應(yīng)力等級要求的情況下），該φ300mm 自由輥無法瞬間達到相應(yīng)轉(zhuǎn)速，即無法承接傳動作用，撞擊無法被旋轉(zhuǎn)傳遞，是導(dǎo)致頻繁被撞翻的一大原因，因此選取能承受大撞擊、轉(zhuǎn)動慣量相對較小的輥子成為改善此故障的關(guān)鍵。對此，選取了庫房重量相接近、直徑接近但相對較小的自由輥進行了相關(guān)驗算，該自由輥相關(guān)數(shù)據(jù)如下：

表2 替代自由輥數(shù)據(jù)

通過計算φ254mm 自由輥轉(zhuǎn)動慣量得知：

反推算在2t 鋼坯的撞擊下，0.10 秒內(nèi)達到2400r/min 時最高轉(zhuǎn)動慣量：

設(shè)轉(zhuǎn)動慣量為I，質(zhì)量為m，半徑為r，力矩大小為M，角加速度大小為β

此時轉(zhuǎn)動慣量 21 II ＜ ，即輥子在2t鋼坯的撞擊下（在自由輥蓋板、底座螺栓達到應(yīng)力等級要求的情況下），該φ254mm自由輥瞬間可以達到相應(yīng)轉(zhuǎn)速，即可以承接傳動作用。因此，我們對出爐輥道自由輥進行了相關(guān)改造，將φ300mm自由輥替換為φ254mm自由輥。同時因φ254mm自由輥軸承座采用的是水冷一體式軸承座，與φ300mm自由輥軸承座有上端蓋結(jié)構(gòu)不同，軸承座本體更加結(jié)實，不再會發(fā)生上端蓋被撞翻等情況。改造前后示意圖如圖6。

圖6 自由輥改造前 自由輥改造后

4.4 優(yōu)化結(jié)果

自改造以來半年時間統(tǒng)計，自由輥未被撞翻，出口輥道1-5#輥軸承損壞更換1 次、減速機損壞1 臺。改造之前半年時間里1-5#輥軸承損壞更換18 余次、減速機損壞9 臺。經(jīng)濟效益顯著。

5 結(jié)語

對側(cè)出推鋼式加熱爐出爐輥道的改進與優(yōu)化，經(jīng)現(xiàn)場驗證，取得了良好的效果，不僅使設(shè)備能夠平穩(wěn)運行，事故大幅度減少，檢修維護人員勞動強度明顯降低，而且便于設(shè)備的周期性計劃維修，為加熱爐200 方改造提供了充足經(jīng)驗。