張潤(rùn)霞，顧兆林，王贊社，康彥青，白夢(mèng)夢(mèng)

（1 西安交通大學(xué)城市學(xué)院，陜西西安 710018；2 西安交通大學(xué)能源與動(dòng)力工程學(xué)院，陜西西安 710049；3 西安交通大學(xué)人居環(huán)境與建筑工程學(xué)院，陜西西安 710049）

降低空調(diào)能耗，是建筑節(jié)能的一項(xiàng)重要舉措，天然冷源于建筑空調(diào)中的應(yīng)用可有效降低空調(diào)能耗，利用相變儲(chǔ)能技術(shù)存儲(chǔ)室外夜間環(huán)境冷量，白天釋放于室內(nèi)，調(diào)節(jié)室內(nèi)環(huán)境溫度，以代替或減少傳統(tǒng)空調(diào)能耗[1-3]。

有機(jī)相變材料穩(wěn)定的熱物性和化學(xué)性質(zhì)、與換熱器較好的相容性、相變過程體積變化率小及較小的過冷度等優(yōu)點(diǎn)使其在低品位能源存儲(chǔ)方面?zhèn)涫荜P(guān)注[4]。環(huán)境冷量的蓄積與轉(zhuǎn)移受到自然環(huán)境條件和室內(nèi)舒適度要求的制約，相變材料的相變溫度應(yīng)該在19～24℃[5]，而此溫度區(qū)間的有機(jī)類相變材料較多，性能各異。為滿足不同的儲(chǔ)能需求，研究者將兩種或兩種以上的脂肪酸或脂肪酸與多元醇混合配制成不同相變溫度的相變儲(chǔ)能材料。Sari等[6-7]研究了多元脂肪酸共熔混合物和甘油脂肪酸酯的熱物性，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明此類相變材料具有較好的儲(chǔ)能潛力。張奕等[8]研究了循環(huán)相變過程中癸酸-月桂酸二元復(fù)合相變儲(chǔ)能材料的熱穩(wěn)定性，4000次循環(huán)相變后相變溫度由19.0℃降到18.2℃，相變焓較初始時(shí)刻降低7.92%，熱穩(wěn)定性良好。有機(jī)相變材料融化后容易發(fā)生泄漏，為降低換熱器材料泄漏率，往往將相變材料吸附于多孔材料中，相變過程在多孔材料孔隙中進(jìn)行。有學(xué)者研究了石蠟/膨脹石墨復(fù)合相變材料中膨脹石墨含量與泄漏的關(guān)系，發(fā)現(xiàn)未定型時(shí)膨脹石墨質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%時(shí)，膨脹石墨對(duì)石蠟吸附達(dá)到了飽和[9-10]，定型后，EG質(zhì)量分?jǐn)?shù)為30%時(shí)，加熱后無泄漏。周孫希等[11]研究癸醇-棕櫚酸/膨脹石墨復(fù)合材料，發(fā)現(xiàn)膨脹石墨質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6.25%時(shí)，自由堆放狀態(tài)下，相變材料加熱后無泄漏。有機(jī)相變材料熱導(dǎo)率較低，在0.15～0.35W/(m·K)[12]，通過添加導(dǎo)熱良好的金屬和金屬氧化物納米粒子[11,13]或?qū)⑾嘧儾牧戏庋b于導(dǎo)熱優(yōu)良的多孔介質(zhì)材料中[14-16]等措施，可強(qiáng)化材料導(dǎo)熱性能。此外，為有效利用夜間環(huán)境冷量，相變材料應(yīng)無過冷度，可在材料溫度達(dá)到結(jié)晶溫度時(shí)快速結(jié)晶。添加納米顆?？梢越档拖嘧儾牧线^冷度[17]，在正十六烷溶液中添加了多壁碳納米管（MWCNTs），當(dāng)MWCNTs 添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.6%時(shí)溶液過冷度達(dá)到最低，降低幅度為76.8%[18]

本文以夏季晝夜溫差大地區(qū)夜間環(huán)境冷量用于建筑室內(nèi)空氣調(diào)節(jié)為背景，研制可用于夜間空氣冷量存儲(chǔ)與轉(zhuǎn)移的相變材料?；谇叭搜芯拷Y(jié)果，以癸酸-月桂酸二元低共熔混酸為相變材料，納米Fe2O3粒子為添加劑，膨脹石墨為基體材料，研制相變溫度在18～22℃、無過冷度、蓄冷過程耗時(shí)短、可長(zhǎng)期穩(wěn)定運(yùn)行的復(fù)合蓄冷材料。

1 材料制備

1.1 材料與儀器

癸酸、月桂酸，均為化學(xué)純，純度99%；325～800 目膨脹石墨，蠕蟲粉碎，純度99%；70nm Fe2O3納米顆粒；十二烷基苯磺酸鈉（SDBS），工業(yè)純，純度30%。

傅里葉變換紅外光譜儀（FTIR）VERTEX70、DSC214差示掃描量熱儀、場(chǎng)發(fā)射掃描電子顯微鏡、電子天平JJ224BC（0.0001g）、恒溫水浴、超聲波加熱器、干燥箱、燒杯、試管、玻璃瓶與玻璃棒等。

1.2 癸酸-月桂酸低共熔混酸制備

癸酸與月桂酸質(zhì)量比為65∶35 時(shí)，二者達(dá)到了低共熔點(diǎn)，循環(huán)熱性能穩(wěn)定[9]。采用電子天平，按比例稱取癸酸與月桂酸，倒入燒杯中用玻璃棒攪拌均勻，置于超聲波加熱器中加熱振蕩，超聲波設(shè)定溫度為60℃，完全融化后振蕩30min，使兩種酸充分混合、備用。

1.3 癸酸-月桂酸Fe2O3復(fù)合相變材料制備

實(shí)驗(yàn)采用加入分散劑和超聲波振蕩相結(jié)合的方法，制備納米Fe2O3與癸酸-月桂酸的復(fù)合相變材料。

（1）用電子天平稱取6份相變材料（癸酸、月桂酸質(zhì)量比為65∶35）于試管中，每一份相變材料的質(zhì)量為9.8～9.0g，將其置于溫度為55℃的熱水浴中。

（2）稱取6 份質(zhì)量比為1∶3 的納米粒子Fe2O3和分散劑（SDBS）[19]，依次稱取Fe2O3的質(zhì)量為0.05g、0.1g、0.15g、0.2g、0.25g，分散劑質(zhì)量為0.15g、0.3g、0.45g、0.6g、0.75g。

（3）將納米Fe2O3粉末和分散劑按序倒入裝有相變材料的磨砂瓶中，攪拌均勻后，置于超聲波加熱器中，功率設(shè)定為80W，振蕩90min[20]，溫度設(shè)定為60℃，超聲波分散處理后將廣口磨砂瓶封裝靜置。在環(huán)境溫度下，靜置24h后（完成一次相變過程）分層現(xiàn)象如圖1 所示。Fe2O3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.0%的溶液出現(xiàn)了輕微分層現(xiàn)象，隨著納米Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加，分層現(xiàn)象逐漸明顯。

采用相同的方法，配制納米Fe2O3的質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.2%、0.4%、0.6%、0.8%、1.0%的CALA Fe2O3溶液，靜置24h 后，觀察其分層現(xiàn)象，如圖2 所示。Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.0%的樣品出現(xiàn)了分層現(xiàn)象，其余樣品均未出現(xiàn)分層現(xiàn)象，說明相變CA-LA中Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)應(yīng)小于1.0%。

1.4 癸酸-月桂酸Fe2O3/EG復(fù)合相變材料制備

圖1 CA-LA Fe2O3復(fù)合相變材料分層現(xiàn)象（初選）

圖2 不同F(xiàn)e2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)下復(fù)合相變材料分層現(xiàn)象

EG 孔道直徑為10～40μm，CA-LAFe2O3吸附于EG 孔道后，可防止CA-LA Fe2O3多次循環(huán)后發(fā)生分離及相變材料融化后發(fā)生泄漏，同時(shí)可強(qiáng)化導(dǎo)熱。

將Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.4%、0.6%、0.8%、1.0%的CA-LA Fe2O3復(fù)合溶液按16∶1（根據(jù)滲漏實(shí)驗(yàn)測(cè)試，相變材料自然堆放狀態(tài)時(shí)，EG 對(duì)CALA最大吸附比例為16∶1）滴入裝有膨脹石墨的燒杯中，置于60℃恒溫水浴中加熱，同時(shí)用玻璃棒攪拌40min，然后置于60℃恒溫箱中加熱2h，后密封放置于環(huán)境中。

分析Fe2O3對(duì)EG 吸附相變材料滲漏量的影響，在吸附48h 后，將上述比例的材料壓制成如圖3(a)所示的樣品，放于濾紙上置于40℃加熱面上6h 后油印現(xiàn)象如圖3(b)所示，滲漏結(jié)果如圖4所示。

圖3 復(fù)合相變材料滲漏率測(cè)試實(shí)驗(yàn)

圖4 定型材料密度及Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)復(fù)合材料滲漏率的影響

根據(jù)圖4測(cè)試結(jié)果可知，復(fù)合相變材料的滲漏量與密度密切相關(guān)，密度越大，相變材料滲漏量越大，這是由于膨脹石墨擠壓之后其孔徑縮小，相變材料的吸附量減少[22]。此外，由圖4可以看出，當(dāng)EG質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.88%，F(xiàn)e2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.6%、0.8%、1.0% 的3 個(gè)樣品密度分別為753kg/m3、752kg/m3、744kg/m3，但隨著Fe2O3含量的增加，滲漏率逐漸降低，這可能是因?yàn)榧{米Fe2O3粒子具有較大表面能，較強(qiáng)的吸附性能，對(duì)相變材料滲漏有抑制作用。實(shí)驗(yàn)偏差主要是多次稱量過程中隨機(jī)誤差造成的，滲漏率標(biāo)準(zhǔn)偏差在±0.06～±0.087，密度偏差約為±6.0。

信息社會(huì)高校思想政治教育面臨的困境及出路 … …………………………………… 晁鐘丹，牛余鳳（2．108）

2 結(jié)果與討論

2.1 FTIR分析

圖5 CA-LA、CA-LA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)的FTIR譜圖對(duì)比

基于CA-LA Fe2O3分層及CA-LA Fe2O3/EG在一定密度下相變材料滲漏的分析，對(duì)CA-LA、CALA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)三樣品測(cè)試紅外光譜，結(jié)果如圖5所示。三種材料均在2921.6cm-1和2854.1cm-1出現(xiàn)亞甲基的對(duì)稱和反對(duì)稱伸縮峰，1707.7cm-1出現(xiàn)C＝O 基團(tuán)的伸縮振動(dòng)峰，1465.7cm-1是C—H 面內(nèi)彎曲振動(dòng)吸收峰和1413.6cm-1出現(xiàn)—OH面內(nèi)彎曲振動(dòng)峰，1283cm-1出現(xiàn)C—OH 面外彎曲振動(dòng)峰，929.5cm-1出現(xiàn)C—OH面外彎曲振動(dòng)峰，722.2cm-1處有—CH2面內(nèi)擺動(dòng)吸收峰。說明CA-LA/EG 及CA-LA Fe2O3/EG 復(fù)合材料內(nèi)部均未發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，但是CA-LA/EG和CALA Fe2O3/EG 的部分峰減弱，反映出材料之間有一定的相互作用。納米Fe2O3存在大量的晶格缺陷，缺陷處的Fe 處于不飽和狀態(tài)，易吸附具有多余電子的物質(zhì)或與之形成配合物而穩(wěn)定[22]。

2.2 SEM分析

圖6 為膨脹石墨、CA-LA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)復(fù)合相變材料掃描電鏡（SEM）微觀結(jié)構(gòu)。其中，圖6(a)為純膨脹石墨的片層孔隙結(jié)構(gòu)，可以看出孔隙排布規(guī)則，有利于CA-LA 及納米Fe2O3粒子的吸附；圖6(b)為CA-LA/EG(5.88%)放大10000 倍微觀結(jié)構(gòu)圖，CA-LA 充滿膨脹石墨孔隙，石墨片層表面無CA-LA 堆積；圖6(c)為CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)放大10000 倍微觀結(jié)構(gòu)圖，可以看出CA-LA Fe2O3吸附于EG 孔隙中，表面無堆積；圖6(d)為放大50000倍CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)復(fù)合相變材料，可以看出納米Fe2O3粒子與CA-LA分散于石墨孔隙中，局部區(qū)域有團(tuán)聚現(xiàn)象，納米Fe2O3粒子沒有完全均勻分散于CA-LA中。

2.3 Fe2O3含量對(duì)復(fù)合相變材料融化過程的影響

將質(zhì)量均為10g 的CA-LA 和不同F(xiàn)e2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)的CA-LA Fe2O3溶液靜置于5℃水浴中20min，使其完全凝固，之后置于48℃恒溫水浴中加熱融化，記錄融化時(shí)間，如圖7所示?？梢钥闯鎏砑蛹{米顆粒后，復(fù)合相變材料的融化時(shí)間明顯縮短，且融化時(shí)間與納米Fe2O3含量呈負(fù)相關(guān)性，納米Fe2O3為0.8%時(shí)，融化時(shí)間縮短41%。這說明Fe2O3粒子具有較好的強(qiáng)化導(dǎo)熱性能，同時(shí)增大了CA-LA 換熱的比表面積，有助于冷量的提取。

2.4 復(fù)合相變材料的結(jié)晶過程

將等質(zhì)量的CA-LA、CA-LAFe2O3(0.8%)、CALA/EG(5.88%)和CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)的溶液在48℃的水浴中加熱20min后，放入(13.5±0.3)℃水浴中冷卻，冷卻實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖8。可以看出，CA-LA/EG(5.88%)和CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)的冷卻過程和結(jié)晶過程時(shí)間遠(yuǎn)小于CA-LA 的相應(yīng)過程。CA-LA Fe2O3(0.8%)、CA-LA/EG(5.88%)和CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)三種溶液由48℃冷卻至相變點(diǎn)19.3℃需要的時(shí)間較CA-LA 分別縮短了82.2%、84.7%和90.11%，冷卻與結(jié)晶總過程時(shí)間縮短了39.4%、72.5%和78.2%。這是由于冷卻過程中Fe2O3納米顆粒和膨脹石墨良好的導(dǎo)熱性能加速了散熱過程，在結(jié)晶過程中，F(xiàn)e2O3納米顆粒尺度較小，晶核與納米粒子之間的接觸角接近于0，熔體在納米粒子表面成核所需的臨界吉布斯自由能接近于0，可作為相變材料的成核劑[18,23]，加速成核過程，消除了CA-LA 材料0.3℃的過冷度。CALA/EG(5.88%)和CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)兩種材料中膨脹石墨和Fe2O3形成了導(dǎo)熱的橋梁，增大了換熱面積，加速了熱量的傳遞和結(jié)晶過程的進(jìn)行。

圖6 膨脹石墨、CA-LA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)復(fù)合相變材料SEM微觀結(jié)構(gòu)

圖7 納米Fe2O3粒子的質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)CA-LA Fe2O3融化過程的影響

圖8 不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)的Fe2O3和EG復(fù)合相變材料步冷曲線

此外，由CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)的冷卻過程曲線可以看出，CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)冷卻過程所需換熱溫差較小，對(duì)于夏季夜間空氣冷量的蓄積具有較大的優(yōu)勢(shì)，環(huán)境溫度達(dá)到相變點(diǎn)即可以快速完成相變蓄冷過程，且顯熱降溫速度較快。

2.5 DSC分析

圖9 所示為CA-LA 和4 種不同質(zhì)量比的CALA Fe2O3/EG 復(fù)合相變材料差示掃描量熱（DSC）曲線，測(cè)試過程中加熱和冷卻速率為10℃/min。CA-LA 與CA-LA Fe2O3/EG 在熔化和結(jié)晶過程中均發(fā)生了一次相變，說明在質(zhì)量比為65∶35 時(shí)CALA實(shí)現(xiàn)了低共熔。

圖9 CA-LA與不同質(zhì)量比的CA-LA Fe2O3/EG的DSC曲線

復(fù)合相變材料的相變溫度和相變焓隨EG 和Fe2O3質(zhì)量比的變化如圖9(b)及表1 所示?？梢钥闯?，添加EG和Fe2O3后，復(fù)合相變材料融化起始溫度較CA-LA 的降低約0.5℃，結(jié)晶起始溫度升高約1.0℃，說明Fe2O3納米粒子在相變過程中起到了成核作用。此外，熔化溫度范圍擴(kuò)大了約3.4℃，結(jié)晶溫度區(qū)間為基液的3.5 倍，結(jié)合圖8 步冷曲線分析，復(fù)合材料相對(duì)基液相變溫度范圍擴(kuò)大是因?yàn)榧尤隖e2O3納米粒子和EG后復(fù)合相變材料的導(dǎo)熱性能大大提高，相變過程中材料吸收或釋放能量的同時(shí)與外界換熱，使材料溫度迅速接近環(huán)境溫度。

復(fù)合相變材料中CA-LA 是唯一的相變材料，其相變焓應(yīng)僅與CA-LA 的質(zhì)量有關(guān)，計(jì)算如式(1)所示。

2.6 復(fù)合相變材料的熱響應(yīng)

復(fù)合相變材料中EG屬于各向異性多孔材料[21]，在表面張力和毛細(xì)力的作用下，有機(jī)相變材料和Fe2O3納米粒子（70nm）被吸入膨脹石墨10～40μm的孔道中。膨脹石墨的孔壁形成的骨架具有較好的導(dǎo)熱性能，同時(shí)Fe2O3納米粒子均勻地分散于相變材料中，兩者共同形成了導(dǎo)熱的橋梁。然而復(fù)合相變材料使用時(shí)往往是壓實(shí)狀態(tài)，膨脹石墨的孔隙體積、孔道直徑及相變材料的吸附量都會(huì)受到影響。采用磨具壓制如圖10 所示的定型相變材料，CALA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%) 各一塊，其中前者密度為700kg/m3，后者密度為807kg/m3。測(cè)式樣品在受壓面（XOZ）法向方向（Y方向）和受壓面（YOZ）切向方向（X方向）的溫度響應(yīng)情況，基于半大平壁非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱基本理論，將樣品放置于加熱盤（恒溫水浴加熱），熱電偶測(cè)溫端埋于樣品向上面，埋深為3mm，記錄溫度隨時(shí)間的變化值，同時(shí)記錄環(huán)境溫度，測(cè)試結(jié)果如圖11所示。

表1 CA-LA與不同質(zhì)量比的CA-LAFe2O3/EG的DSC測(cè)試結(jié)果單位：℃

圖10 定型復(fù)合相變材料

圖11 定型復(fù)合相變材料受壓法向面與切向面加熱時(shí)熱響應(yīng)

為便于比較，定義單位時(shí)間內(nèi)相變材料的熔化進(jìn)度如式(2)所示。

X方向測(cè)溫點(diǎn)距離加熱面4.2cm，Y方面測(cè)溫點(diǎn)距離加熱面2.7cm。由圖11 可以看出，兩次加熱前樣品初始溫度基本相同，結(jié)合圖8和表1中DSC 測(cè)試結(jié)果可知，樣品溫度低于22℃時(shí)為材料的相變過程，加熱面為YOZ面時(shí)，CA-LA/EG(5.88%)與CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)融化時(shí)間分別為1100s 和1520s（后者密度大，相變吸熱量較多）；加熱面為XOZ面時(shí)，樣品的熔化時(shí)間分別為2230s和2300s。兩樣品X方向的熔化進(jìn)度是Y方向的熔化進(jìn)度的3.14倍和2.36倍，說明X方向的熱導(dǎo)率較Y方向熱導(dǎo)率大得多，與吳韶飛等[24]及翟天堯等[25]的研究結(jié)果一致。因此，在相變蓄冷裝置設(shè)計(jì)、相變材料封裝時(shí)應(yīng)充分考慮復(fù)合相變材料的這一性能，以便很好地發(fā)揮材料的儲(chǔ)能性能。

3 結(jié)論

CA-LA 是一種較為常見的相變材料，其循環(huán)性能穩(wěn)定，經(jīng)性能優(yōu)化后可應(yīng)用于環(huán)境冷量的蓄積與轉(zhuǎn)移。納米Fe2O3粒子在CA-LA 中具有成核作用，與膨脹石墨復(fù)合后，可防止CA-LA與Fe2O3的分離，保證其有效的成核作用，且Fe2O3與孔壁形成良好的導(dǎo)熱橋梁，強(qiáng)化換熱過程，縮短蓄冷時(shí)間，促進(jìn)環(huán)境冷量蓄釋冷過程的順利進(jìn)行。

（1）納米Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.8%時(shí)與CA-LA混合均勻性較好，未發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，各物質(zhì)之間屬于物理吸附，定型復(fù)合相變材料的泄漏率與定型材料密度有關(guān)，密度越大，泄除了0.3℃的過冷度；EG質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5.88%時(shí)，對(duì)CA-LA Fe2O3(0.8%)具有較好的包覆效果，復(fù)合材料內(nèi)部未漏率大。

（2）CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)復(fù)合相變材料的相變焓為124.70kJ/kg，較CA-LA焓降低3.4%，熔化溫度為18.66℃，結(jié)晶溫度為19.87℃，復(fù)合相變材料熔化起始溫度較CA-LA 的降低約0.5℃，結(jié)晶起始溫度升高約1.0℃。

（3）添加納米Fe2O3可加速冷卻與結(jié)晶過程，CA-LA Fe2O3(0.8%)較CA-LA 的冷卻與結(jié)晶過程時(shí)間縮短39.4%；膨脹石墨較好的導(dǎo)熱橋梁作用，使CA-LA Fe2O3(0.8%)/EG(5.88%)對(duì)應(yīng)時(shí)間縮短78.2%。復(fù)合相變材料可以快速完成結(jié)晶過程，基于此，在滿足自然冷源蓄釋冷工況要求的前提下，可采用PE-X或PB材料制作換熱器，降低成本，減輕換熱器重量。

（4）因EG 的各向異性特性，定型復(fù)合相變材料受壓面法向方向和受壓面切向方向材料的熱響應(yīng)性能不同，受壓面切向方向熱響應(yīng)速度較快，融化耗時(shí)較短，兩樣品融化進(jìn)度分別是受壓面法向方向的3.14倍和2.36倍。在相變換熱器設(shè)計(jì)時(shí)需考慮材料的導(dǎo)熱方向性，進(jìn)而設(shè)計(jì)換熱流體流通通道。

符號(hào)說明

Δh—— 復(fù)合材料相變焓，kJ/kg

Δh0—— CA-LA相變焓，kJ/kg

L—— 融化進(jìn)度，mm/s

t—— 時(shí)間，s

α—— Fe2O3質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

β—— EG質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

δ—— 定型材料融化高度（以加熱面為基準(zhǔn)面），mm