劉文國(guó)，董 康，陳亞婷，王鷺飛，韓 丹，王 越

（青島雙星輪胎工業(yè)有限公司，山東 青島 266400）

充氣輪胎在滾動(dòng)時(shí)會(huì)產(chǎn)生滾動(dòng)阻力[1]，滾動(dòng)阻力的產(chǎn)生是由多方面因素造成的，其中相當(dāng)一部分滾動(dòng)阻力的產(chǎn)生是因?yàn)檩喬プ冃味鴮?dǎo)致的能量耗散[2]，這些能量耗散主要是由組成輪胎的各橡膠部件、簾布材料之間的內(nèi)摩擦產(chǎn)生，從機(jī)理上來(lái)講主要表現(xiàn)在橡膠分子鏈之間、橡膠分子鏈與填料之間、填料與填料之間以及簾布等材料之間的內(nèi)摩擦[3]，因此通過(guò)化學(xué)和物理的改性來(lái)削弱輪胎各材料之間的內(nèi)摩擦（內(nèi)耗）是降低輪胎滾動(dòng)阻力的有效手段之一[4]。

隨著輪胎標(biāo)簽法的普及推廣，對(duì)輪胎性能的要求越來(lái)越苛刻，對(duì)于許多輪胎企業(yè)來(lái)說(shuō)，只針對(duì)輪胎胎面膠配方進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì)來(lái)滿足“魔三角”的綜合平衡和嚴(yán)苛的標(biāo)簽等級(jí)已經(jīng)越來(lái)越困難，因此改善除胎面外其他部件的滯后性能以及降低輪胎滾動(dòng)阻力顯得越來(lái)越重要[5-6]。

橡膠改性劑IDH是一種雙酰肼類針對(duì)天然橡膠（NR）分子鏈的低生熱改性劑[7]，可以與NR分子鏈端基[8]或大分子鏈上的“醛基”中的C=O發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，從而對(duì)NR分子鏈進(jìn)行化學(xué)改性，且在與NR分子鏈發(fā)生反應(yīng)的同時(shí)與炭黑粒子表面官能團(tuán)發(fā)生結(jié)合，因此一方面減少了橡膠分子鏈的自由末端[9]，另一方面也可提高橡膠分子鏈與填料粒子的結(jié)合而促進(jìn)炭黑分散，從而減小橡膠復(fù)合物中各組成材料之間的內(nèi)摩擦，降低生熱，以達(dá)到降低輪胎滾動(dòng)阻力的目的[10]。

為考察橡膠改性劑IDH對(duì)炭黑填充NR硫化膠滯后性能和輪胎滾動(dòng)阻力的改善效果，本工作主要研究其在低滾動(dòng)阻力轎車子午線輪胎中的應(yīng)用，并對(duì)其作用機(jī)理及性能影響因素進(jìn)行探討。

1 實(shí)驗(yàn)

1.1 主要原材料

NR，SMR20，馬來(lái)西亞產(chǎn)品；稀土順丁橡膠（BR），牌號(hào)CB24，阿朗新科高性能彈性體（常州）有限公司產(chǎn)品；改性BR，牌號(hào)1250H，日本瑞翁化學(xué)公司產(chǎn)品；炭黑N330，金能科技股份有限公司產(chǎn)品；炭黑N550，美國(guó)卡博特化工有限公司產(chǎn)品；炭黑N660，江西黑貓?zhí)亢诠煞萦邢薰井a(chǎn)品；橡膠改性劑IDH，日本大?；瘜W(xué)公司產(chǎn)品。

1.2 試驗(yàn)配方

小配合試驗(yàn)采用輪胎胎側(cè)膠配方，探討橡膠改性劑IDH的作用機(jī)理及相關(guān)性能影響因素，試驗(yàn)配方見(jiàn)表1。

表1 小配合試驗(yàn)配方 份

1.3 主要設(shè)備和儀器

BB-1600IM型密煉機(jī)，日本神鋼株式會(huì)社產(chǎn)品；BL-6175-AL型開(kāi)煉機(jī)，寶輪精密檢測(cè)儀器有限公司產(chǎn)品；XLB D 500×500×2型平板硫化機(jī)，湖州東方機(jī)械有限公司產(chǎn)品；PREMIER MV型門尼粘度儀、PREMIER MDR型無(wú)轉(zhuǎn)子硫化儀和RPA2000橡膠加工分析（RPA）儀，美國(guó)阿爾法科技有限公司產(chǎn)品；Instron 5965型萬(wàn)能材料試驗(yàn)機(jī)，美國(guó)Instron公司產(chǎn)品；WAH17A型邵爾A型硬度計(jì)，英國(guó)Wallace儀器公司產(chǎn)品；Digi testⅡ型回彈試驗(yàn)機(jī)，德國(guó)博銳儀器公司產(chǎn)品；EPLEXOR 500N型動(dòng)態(tài)熱機(jī)械分析（DMA）儀，德國(guó)耐馳儀器公司產(chǎn)品；高低溫德墨西亞屈撓試驗(yàn)機(jī)，中國(guó)臺(tái)灣高鐵檢測(cè)儀器有限公司產(chǎn)品；滾動(dòng)阻力試驗(yàn)機(jī)，德國(guó)Steinbichler公司產(chǎn)品；PCR輪胎高速耐久性試驗(yàn)機(jī)，天津久榮車輪技術(shù)有限公司產(chǎn)品。

1.4 試樣制備

（1）母煉膠在密煉機(jī)中生產(chǎn)，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為90 r·min-1?；鞜捁に嚍椋荷z→壓壓砣40 s→加炭黑、橡膠改性劑IDH、氧化鋅、硬脂酸及其他→壓壓砣60 s→提壓砣→壓壓砣至155 ℃排膠，開(kāi)煉機(jī)下片。母煉膠停放4 h后，在密煉機(jī)中生產(chǎn)終煉膠，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速為40 r·min-1?；鞜捁に嚍椋耗笩捘z→壓壓砣20 s→加硫黃和促進(jìn)劑→壓壓砣35 s→提壓砣→壓壓砣至105 ℃排膠，在開(kāi)煉機(jī)上打卷、打三角包后下片冷卻。

（2）膠料在平板硫化機(jī)上硫化，硫化條件為161 ℃×15 min。

1.5 性能測(cè)試

各項(xiàng)性能均按相應(yīng)的國(guó)家或企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)測(cè)試。

2 結(jié)果與討論

2.1 小配合試驗(yàn)

2.1.1 硫化特性

小配合試驗(yàn)?zāi)z料的硫化特性如表2所示。

表2 小配合試驗(yàn)?zāi)z料的硫化特性

從表2可以看出，在A—D配方中，隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，膠料的門尼粘度和FL呈明顯增大趨勢(shì)，兩者具有一致性，而膠料的t5則呈迅速縮短趨勢(shì)，且與ts2的變化趨勢(shì)一致，說(shuō)明橡膠改性劑IDH的添加對(duì)于膠料的加工安全性有不利影響。對(duì)比不同配方膠料的t90和tR3%可以看出，膠料的t90和抗硫化返原性與橡膠改性劑IDH用量沒(méi)有明顯的相關(guān)性。隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，膠料的Fmax呈略微減小趨勢(shì)，說(shuō)明橡膠改性劑IDH用量與膠料在7%應(yīng)變下的模量有一定相關(guān)性。

關(guān)于膠料加工性能發(fā)生變化的原因，推測(cè)與橡膠改性劑IDH在混煉過(guò)程中，使NR發(fā)生化學(xué)改性有關(guān)。為驗(yàn)證此推測(cè)和探究作用機(jī)理，對(duì)A，C，E和F 4個(gè)配方進(jìn)行對(duì)比。相比A配方，E配方中NR用量由40份增大至50份，變化前后膠料的門尼粘度和門尼焦燒時(shí)間基本處于同一水平；而在E和A配方中分別添加0.3份橡膠改性劑IDH的F配方相較C配方，膠料的門尼粘度和FL增大，t5明顯縮短，推測(cè)這是在配方體系中增大NR用量的同時(shí)加入了橡膠改性劑IDH所致，說(shuō)明橡膠改性劑IDH在混煉過(guò)程中會(huì)與NR發(fā)生某種相互作用。

此外，在G，I，K和M配方中分別添加0.3份橡膠改性劑IDH的H，J，L和N配方膠料的門尼粘度出現(xiàn)不同程度增大，t5出現(xiàn)不同程度縮短，F(xiàn)max也略有減小，t90和抗硫化返原性沒(méi)有呈現(xiàn)明顯的規(guī)律性。由于各組對(duì)比配方中僅炭黑品種發(fā)生了變化，推測(cè)膠料的門尼粘度和t5出現(xiàn)不同程度變化的原因與配方體系中的炭黑品種有關(guān)。

綜上所述，橡膠改性劑IDH會(huì)對(duì)配方體系中含有NR的膠料性能產(chǎn)生顯著影響，而且與橡膠改性劑IDH和NR的用量及炭黑品種有相關(guān)性。

2.1.2 物理性能

小配合試驗(yàn)硫化膠的物理性能如表3所示。

表3 小配合試驗(yàn)硫化膠的物理性能

從表3可以看出：在A—D配方中，隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，膠料的100%和300%定伸應(yīng)力、拉伸強(qiáng)度、拉斷伸長(zhǎng)率和撕裂強(qiáng)度沒(méi)有呈現(xiàn)明顯的規(guī)律性變化，基本處于同一水平；各配方硫化膠在30萬(wàn)次屈撓條件下均未出現(xiàn)裂口；各配方硫化膠的回彈值均隨著橡膠改性劑IDH用量的增大而呈明顯增大趨勢(shì)，在E，G，K和M配方中分別添加0.3份橡膠改性劑IDH的F，H，L和N配方膠料的回彈值明顯增大，由此推斷，橡膠改性劑IDH的添加有利于硫化膠回彈值的提升。但是，I和J配方卻并未遵循上述對(duì)比結(jié)果所呈現(xiàn)的規(guī)律，膠料的回彈值在添加橡膠改性劑IDH后并未發(fā)生明顯的變化，這是一個(gè)比較特殊的現(xiàn)象，對(duì)此現(xiàn)象將在后續(xù)分析中進(jìn)行驗(yàn)證。

2.1.3 動(dòng)態(tài)力學(xué)性能

關(guān)于橡膠改性劑IDH對(duì)硫化膠動(dòng)態(tài)力學(xué)性能的影響及作用機(jī)理，本工作采用RPA應(yīng)變掃描和DMA溫度掃描，分析膠料的Payne效應(yīng)和損耗因子（tanδ）。

2.1.3.1 RPA應(yīng)變掃描

硫化膠的RPA應(yīng)變掃描數(shù)據(jù)如表4所示，G′為儲(chǔ)能模量。

從表4可以看出，在A—D配方中，膠料在不同應(yīng)變條件下的G′和tanδ呈現(xiàn)明顯且有規(guī)律的變化，即隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，膠料的G′呈逐漸減小趨勢(shì)，這與Fmax的變化趨勢(shì)一致。此外，表征硫化膠Payne效應(yīng)強(qiáng)弱的ΔG′隨著橡膠改性劑IDH用量的增大而逐漸減小，tanδmax也呈逐漸減小趨勢(shì)。

分別在E，G，K和M配方中加入0.3份橡膠改性劑IDH的F，H，L和N配方膠料的G′呈現(xiàn)的規(guī)律性與上述結(jié)果一致。但是J與I配方的對(duì)比結(jié)果卻存在特殊性，與G配方相比，I配方中BR采用1250H，膠料的Payne效應(yīng)及tanδ有一定程度的降低，但是在采用BR1250H的同時(shí)添加0.3份橡膠改性劑IDH的J配方，其相關(guān)性能卻未得到進(jìn)一步改善，這也與硫化膠的回彈值測(cè)試結(jié)果相對(duì)應(yīng)。對(duì)于這一現(xiàn)象的產(chǎn)生原因和作用機(jī)理，可能與BR1250H和橡膠改性劑IDH在混煉過(guò)程中與炭黑粒子表面官能團(tuán)發(fā)生的化學(xué)改性反應(yīng)有相關(guān)性，因暫未得知BR1250H具體的改性基團(tuán)和改性方式，在此不進(jìn)行深入討論。通過(guò)這一結(jié)果，可以得到橡膠改性劑IDH與某些改性橡膠的共同使用，并不會(huì)產(chǎn)生預(yù)期的協(xié)同作用或加和效應(yīng)。

綜上所述，添加橡膠改性劑IDH可使硫化膠的滯后性能得到改善，而改善效果與橡膠改性劑IDH用量呈明顯的相關(guān)性。

為進(jìn)一步研究硫化膠動(dòng)態(tài)力學(xué)性能呈規(guī)律性變化的產(chǎn)生機(jī)理和相關(guān)影響因素，下面對(duì)各配方膠料的數(shù)據(jù)進(jìn)行深入分析。

（1）A，C，E和F膠料對(duì)比分析。與A配方膠料相比，C，E和F配方膠料的tanδmax分別減小8.84%，1.36%和11.56%。

從配方對(duì)比可以看出，F(xiàn)配方是在C配方的基礎(chǔ)上將10份BR CB24替換為NR，同時(shí)F配方也是在E配方基礎(chǔ)上添加了0.3份橡膠改性劑IDH。與A配方膠料相比，C和E配方膠料的tanδmax下降程度均小于F配方膠料。由此可以推斷，在添加橡膠改性劑IDH的同時(shí)增大NR用量，可使膠料的滯后損失性能得到顯著改善，這是由于橡膠改性劑IDH改性NR所致，這與膠料硫化特性分析中得到的“橡膠改性劑IDH在混煉過(guò)程中會(huì)與NR發(fā)生某種相互作用”這一結(jié)論相一致。

（2）將填充相同品種和用量的炭黑，在添加0.3份橡膠改性劑IDH的前后方案作為一組，因炭黑品種不同而分3組進(jìn)行對(duì)比，炭黑品種與膠料tanδmax下降率的相關(guān)性如表5所示。

表5 炭黑品種與膠料tanδmax下降率的相關(guān)性

從表5可以看出，橡膠改性劑IDH對(duì)硫化膠滯后損失的影響與炭黑品種有相關(guān)性，炭黑的外比表面積越大，橡膠改性劑IDH對(duì)硫化膠滯后損失的改善效果越明顯。

（3）將L，K，M和N 4個(gè)配方膠料分兩組進(jìn)行對(duì)比，炭黑用量與膠料tanδmax下降率的相關(guān)性如表6所示。

表6 炭黑用量與膠料tanδmax下降率的相關(guān)性

從表6可以看出，炭黑用量越大，橡膠改性劑IDH對(duì)硫化膠滯后損失的改善效果越明顯。

2.1.3.2 硫化膠的DMA溫度掃描

對(duì)硫化膠進(jìn)行DMA溫度掃描，70 ℃時(shí)的tanδ較小，表征膠料的滯后生熱較低。A—N配方硫化膠的DMA溫度掃描結(jié)果如表7所示。

表7 A—N配方硫化膠的DMA溫度掃描結(jié)果

從表7可以看出，在A—D配方中，隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，膠料的tanδ呈逐漸減小的趨勢(shì)。此外，分析A，C，E和F 4個(gè)配方，與A配方膠料相比，C，E和F配方膠料70 ℃時(shí)的tanδ變化率分別為－14.74%，＋6.32%和－18.95%?？梢钥闯觯cA配方膠料相比，C配方膠料70 ℃時(shí)的tanδ明顯減小，E配方膠料則有所增大，而F配方膠料降幅更大，這再次驗(yàn)證NR與橡膠改性劑IDH在混煉過(guò)程中發(fā)生了改性反應(yīng)，從而顯著影響膠料的滯后生熱性能，這與前述分析結(jié)論具有一致性。

分別與E，G，K和M配方膠料相比，F(xiàn)，H，L和N配方膠料的tanδ均有不同程度的降低，其下降程度因炭黑品種和用量不同而不同，具體相關(guān)性如表8和9所示。

表8 炭黑品種與70 °C時(shí)tanδ下降率的相關(guān)性

表9 炭黑用量與70 °C時(shí)tanδ下降率的相關(guān)性

綜上所述，DMA溫度掃描結(jié)果與RPA應(yīng)變掃描結(jié)果基本一致。

2.2 大配合試驗(yàn)

通過(guò)小配合試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比分析，在橡膠改性劑IDH用量逐漸增大的情況下，雖然膠料的滯后損失得到極大改善，但是膠料的門尼粘度也急劇增大，焦燒時(shí)間大幅縮短，嚴(yán)重影響膠料的加工性能和安全性能。從探究結(jié)果來(lái)看，在不同NR用量及不同炭黑品種和用量的膠料體系中，每種膠料都應(yīng)有一個(gè)適合該體系的橡膠改性劑IDH最佳用量，這需要配方設(shè)計(jì)人員根據(jù)本公司具體的配方體系進(jìn)行研究。

單從小配合試驗(yàn)結(jié)果來(lái)看，在炭黑填充NR膠料中加入0.3份橡膠改性劑IDH，膠料的滯后損失明顯減小，加工性能和安全性能也可得到保障。因此，在相關(guān)使用NR的輪胎部件膠料（胎側(cè)膠、基部膠、胎體膠、胎圈耐磨膠和三角膠）中均加入0.3份橡膠改性劑IDH進(jìn)行大配合試驗(yàn)和成品輪胎試驗(yàn)，在此僅對(duì)表征膠料滯后損失的關(guān)鍵數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析，各部件膠料主要組分及DMA溫度掃描結(jié)果如表10所示。

表10 大配合試驗(yàn)各部件膠料的主要組分及DMA溫度掃描結(jié)果

從表10可以看出，在各部件膠料中添加0.3份橡膠改性劑IDH后，膠料70 ℃時(shí)的tanδ均有不同程度的減小，因不同配方體系中炭黑品種和用量以及NR用量差別較大，屬于多因子變量，在此不再深入討論，但是總體上可以看出70 ℃時(shí)的tanδ減小程度隨膠料中含有的NR和炭黑用量不同而不同，且有一定規(guī)律性，NR和炭黑含量越大的膠料，添加橡膠改性劑IDH對(duì)硫化膠滯后損失的減小效果越明顯，這與小配合試驗(yàn)結(jié)果一致。

2.3 成品輪胎性能

在各部件膠料（胎側(cè)膠、基部膠、胎圈耐磨膠、胎體膠和三角膠）中添加0.3份橡膠改性劑IDH試制205/55R16 91V輪胎，并與正常輪胎進(jìn)行滾動(dòng)阻力和耐久性測(cè)試，試驗(yàn)結(jié)果如表11所示。

表11 成品輪胎性能

從表11可以看出，與正常輪胎相比，試驗(yàn)輪胎的滾動(dòng)阻力下降，耐久性能明顯提高。

3 結(jié)論

（1）在炭黑填充NR膠料中加入少量橡膠改性劑IDH，膠料在小形變下的模量下降，Payne效應(yīng)降低，滯后生熱性能得到顯著改善，且隨著橡膠改性劑IDH用量的增大，其改善效果越明顯，但是橡膠改性劑IDH用量增大對(duì)膠料的加工性能和安全性能有不利影響，因此需要根據(jù)實(shí)際配方體系及加工工藝確定其最佳用量。

（2）橡膠改性劑IDH對(duì)炭黑填充硫化膠滯后損失的改善效果與配方中的NR用量有一定的相關(guān)性。

（3）橡膠改性劑IDH對(duì)炭黑填充硫化膠滯后損失的改善效果與配方中的炭黑品種和用量有一定的相關(guān)性，炭黑的外比表面積越大，其改善程度越大；炭黑用量越大，其改善效果越明顯。

（4）橡膠改性劑IDH與某些改性橡膠同時(shí)使用時(shí)，可能不產(chǎn)生“協(xié)同作用”。

（5）在含有NR的各輪胎部件膠料中加入少量橡膠改性劑IDH，成品輪胎的滾動(dòng)阻力降低，耐久性能提高。