李 巍，王立力，屈孫濤

(中國飛機強度研究所，陜西 西安 710065)

1 引 言

復(fù)合材料縫合技術(shù)是指采用縫合線使多層織物結(jié)合成準(zhǔn)三維立體織物或使分離的數(shù)片織物連接成整體結(jié)構(gòu)的一種復(fù)合材料預(yù)制體制備技術(shù)。該技術(shù)因可以提高復(fù)合材料層間損傷容限，大大改善復(fù)合材料抗沖擊性能而備受關(guān)注，近年來得到了廣泛應(yīng)用[1]，在復(fù)合材料升降舵夾層結(jié)構(gòu)壁板中常采用這種縫合技術(shù)。

為了研究縫合對泡沫夾層板彎曲性能的影響，進行了一些相關(guān)的研究。許多學(xué)者發(fā)現(xiàn)，縫合雖然使復(fù)合材料層合板的彎曲性能有所下降，但下降程度一般不會超過20%，而且縫合密度對材料彎曲性能的影響不大[2-4]。劉莉[5]在其研究中發(fā)現(xiàn)，適當(dāng)優(yōu)化縫合密度可以提高材料的彎曲性能。

本文截取出泡沫夾層板的升降舵壁板典型段進行四點彎曲性能試驗，目的是獲得夾層結(jié)構(gòu)壁板純彎曲破壞時面板的應(yīng)變值，并通過測量泡沫夾層板的彎曲強度和彎曲剛度，驗證縫合對泡沫夾層板彎曲性能的影響。試驗研究利用ASTM標(biāo)準(zhǔn)C393-00夾層結(jié)構(gòu)彎曲性能測試方法，對3組試件進行四點彎曲性能試驗并進行試驗數(shù)據(jù)對比，從試驗的角度驗證縫合對泡沫夾層板彎曲性能的影響。

2 材料與試驗

2.1 試驗材料

試驗件按縫合方式分為A、B、C三組，如表1所示?？p合的針距×行距為10mm×10mm，縫線材料為Kevlar 29。試驗件尺寸如圖1所示。

表1 試驗件分組

圖1 試驗件簡圖

2.2 試驗裝置及方法

泡沫夾芯層板的加載方式如圖2所示，試件夾具及試驗裝置如圖3所示。通過帶加載墊的鋼條或鋼刀邊緣對試件進行加載。為防止在加載點發(fā)生局部芯子壓損，可以在鋼制加載墊下放置窄板。

圖2 加載方式

圖3 試件夾具及試驗裝置

傳感器、撓度計、刻度盤式計量器等測量的試件尺寸和跨度(單位：mm)必須保證精度為±0.5%，測出的變形必須保證精度為±1%。千分尺、計量器、卡鉗等測量工具必須精確到0.025mm。試驗機以恒定速度加載，且在3～6min內(nèi)達到最大載荷。推薦的加載速度為0.5mm/min。

2.3 試驗計算方法

4點(1/4點)加載，芯子極限剪切應(yīng)力用式(1)計算：

(1)

夾層結(jié)構(gòu)壁板純彎曲破壞時，面板的應(yīng)變值從ST-16數(shù)據(jù)采集儀采集的數(shù)據(jù)中獲得。

夾芯結(jié)構(gòu)的彎曲剛度用式(2)計算：

(2)

式中，D為夾芯結(jié)構(gòu)彎曲剛度，S為支持跨長，L為加載跨長，b為夾層寬度，P1000為相應(yīng)于ε1000的作用力，P3000為相應(yīng)于ε3000的作用力，εt1000為最靠近1000微應(yīng)變時記錄的上表面應(yīng)變值；εt3000為最靠近3000微應(yīng)變時記錄的上表面應(yīng)變值；εb1000為相應(yīng)于P1000時下表面記錄的應(yīng)變值(幅值)；εb3000為相應(yīng)于P3000時下表面記錄的應(yīng)變值(幅值)。

面板彎曲強度用式(3)計算：

(3)

式中，σ為面板彎曲強度，P為破壞前的最大載荷，t為面板名義厚度，c為芯子厚度，b為夾層寬度。

面板極限應(yīng)力用式(4)計算：

(4)

式中，F(xiàn)u為面板的極限應(yīng)力，Pmax為破壞前的最大力。

有效面板弦線模量用式(5)計算。對每個面板計算各自的模量(對上面板計算壓縮模量，對下面板計算拉伸模量)。

Ef=(σ3000-σ1000)/(ε3000-ε1000)

(5)

式中，Ef為有效面板弦線模量，σ3000為對應(yīng)于ε3000的面板應(yīng)力，σ1000為對應(yīng)于ε1000的面板應(yīng)力。

橫向剪切剛度用式(6)計算：

(6)

式中，U為橫向剪切剛度，Δ為梁的中跨撓度。

芯子剪切模量用式(7)計算：

(7)

試驗數(shù)據(jù)按照《聚合物基復(fù)合材料力學(xué)性能數(shù)據(jù)表達準(zhǔn)則》(HB 7618-2013)和中國飛機強度研究所等出版的《復(fù)合材料手冊》技術(shù)規(guī)范的規(guī)定進行統(tǒng)計處理。

3 試驗結(jié)果及分析

升降舵夾層結(jié)構(gòu)壁板彎曲性能試驗中，響第一聲時的載荷在0.75kN～1.00kN范圍以內(nèi)，破壞點均在兩加載點外側(cè)與兩支持點之間(如圖4所示)。不縫合的A組試驗件破壞載荷最小，芯子裂紋最大，其次是tufting縫合的C組試驗件，改進的鎖式縫合的B組試驗件，破壞載荷最大，芯子裂紋最小，芯子韌性較好。

圖4 夾層結(jié)構(gòu)壁板(響第一聲時)

改進的鎖式縫合的B組試驗件彎曲強度比不縫合的A組試驗件彎曲強度高14.3%，改進的鎖式縫合的B組試驗件彎曲剛度比不縫合的A組試驗件彎曲剛度高8.4%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的拉伸應(yīng)變比不縫合的A組試驗件的拉伸應(yīng)變高32.2%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的壓縮應(yīng)變比不縫合的A組試驗件的壓縮應(yīng)變高31.2%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的芯子極限應(yīng)力比不縫合的A組試驗件的芯子極限應(yīng)力高1.43%。

改進的鎖式縫合的B組試驗件彎曲強度比tufting縫合的C組試驗件彎曲強度高7.36%，改進的鎖式縫合的B組試驗件彎曲剛度比tufting縫合的C組試驗件彎曲剛度高2.03%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的拉伸應(yīng)變比tufting縫合的C組試驗件的拉伸應(yīng)變高13.9%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的壓縮應(yīng)變比tufting縫合的C組試驗件的壓縮應(yīng)變高12.8%，改進的鎖式縫合的B組試驗件的芯子極限應(yīng)力比tufting縫合的C組試驗件的芯子極限應(yīng)力高7.10%。

改進的鎖式縫合彎曲破壞模式如圖5所示。

圖5 改進的鎖式縫合彎曲破壞模式

改進的鎖式縫合的B組試驗件橫向剪切剛度比不縫合的A組試驗件橫向剪切剛度低28.5%，改進的鎖式縫合的B組試驗件芯子剪切模量比不縫合的A組試驗件芯子剪切模量低28.6%。改進的鎖式縫合的B組試驗件橫向剪切剛度比tufting縫合的C組試驗件橫向剪切剛度高28.6%，改進的鎖式縫合的B組試驗件芯子剪切模量比tufting縫合的C組試驗件芯子剪切模量高250%。

4 結(jié) 論

本文選擇了3組試驗件，研究縫合對泡沫夾層板彎曲性能的影響。從試驗結(jié)果可以得到以下結(jié)論：適當(dāng)優(yōu)化縫合密度可以提高材料的彎曲性能，相比不縫合情況和tufting縫合情況，改進的鎖式縫合試驗件彎曲性能更優(yōu)異。