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        空間機(jī)械臂三維全物理地面試驗(yàn)方法研究

        2021-07-09 06:41:56劉延芳張昕蕊胡成威
        載人航天 2021年3期
        關(guān)鍵詞:機(jī)械

        曾 磊 ,陳 明 ,朱 超 ,劉延芳 2,張昕蕊 ,金 儼 ,胡成威 ,劉 賓

        (1.北京空間飛行器總體設(shè)計(jì)部空間智能機(jī)器人系統(tǒng)技術(shù)與應(yīng)用北京市重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100094;2.哈爾濱工業(yè)大學(xué)航天學(xué)院,哈爾濱 150001)

        1 引言

        在軌空間機(jī)構(gòu)工作在失重環(huán)境而在地面受重力環(huán)境影響,性能發(fā)生顯著變化,甚至無(wú)法開(kāi)展試驗(yàn)。為測(cè)試考核在太空中失重環(huán)境下的運(yùn)動(dòng)性能,研制一套能夠?qū)κе丨h(huán)境進(jìn)行模擬的裝置對(duì)于空間探測(cè)任務(wù)的順利完成具有非常重要的意義。目前比較常用的模擬方法主要是懸掛法、氣浮法和水浮法。懸掛法存在很多外加干擾,精度有限;常規(guī)氣浮式仿真系統(tǒng)只能提供兩維空間的運(yùn)動(dòng)模型;水浮法維護(hù)費(fèi)用較高,流體阻尼影響被測(cè)對(duì)象的運(yùn)動(dòng)性能。

        中國(guó)大型空間機(jī)械臂具有7個(gè)自由度,地面模擬零重力試驗(yàn)需要實(shí)現(xiàn)在三維空間中7個(gè)自由度的全物理運(yùn)動(dòng)模擬,上述3種方法單獨(dú)都難以實(shí)現(xiàn)。

        本文基于氣浮平臺(tái)的零重力模擬方法,提出一種以氣浮支撐為主,輔以懸吊的零重力模擬方法,利用氣足懸?。珣业醯姆椒▽?shí)現(xiàn)空間機(jī)械臂三維空間、七自由度運(yùn)動(dòng)的全物理地面模擬,并通過(guò)測(cè)試試驗(yàn)驗(yàn)證所提出方法的有效性。

        2 空間機(jī)械臂情況概括

        中國(guó)空間站大型機(jī)械臂具有7個(gè)自由度,臂長(zhǎng)約10 m,如圖1所示。主要包括7個(gè)關(guān)節(jié)、2根臂桿、1個(gè)中央控制器、2套末端執(zhí)行器以及一套視覺(jué)相機(jī)系統(tǒng),所有關(guān)節(jié)均為轉(zhuǎn)動(dòng)關(guān)節(jié),關(guān)節(jié)的配置采用肩3+肘1+腕3構(gòu)型方案。關(guān)節(jié)采用模塊化設(shè)計(jì),其結(jié)構(gòu)形式完全相同。

        圖1 空間機(jī)械臂構(gòu)型Fig.1 Configuration of space manipulator

        3 零重力模擬系統(tǒng)設(shè)計(jì)

        該零重力模擬系統(tǒng)利用氣懸浮原理抵消重力,并通過(guò)懸吊和配重實(shí)現(xiàn)轉(zhuǎn)動(dòng)自由度和鉛垂自由度的零重力模擬,最終在氣浮平臺(tái)上實(shí)現(xiàn)了機(jī)械臂的三維空間運(yùn)動(dòng)動(dòng)模擬。零重力模擬系統(tǒng)包括配氣系統(tǒng)、氣浮支撐裝置、氣浮平臺(tái)以及可視化力監(jiān)測(cè)系統(tǒng)。

        3.1 配氣系統(tǒng)

        配氣系統(tǒng)由氣泵產(chǎn)生高壓氣體,并通過(guò)氣管輸送給配氣柜,由配氣柜進(jìn)行過(guò)濾、調(diào)壓后進(jìn)行氣路轉(zhuǎn)換,輸出多路恒定穩(wěn)定壓力氣體,提供給各氣浮支撐裝置的氣足,用以抵消重力影響。配氣系統(tǒng)可實(shí)現(xiàn)供氣壓力實(shí)時(shí)顯示、管路壓力獨(dú)立調(diào)節(jié)等功能,滿足裝配及運(yùn)動(dòng)測(cè)試需要。通過(guò)對(duì)氣足與氣浮平臺(tái)之間的氣膜仿真分析,設(shè)計(jì)配氣系統(tǒng)壓縮空氣的輸出壓力為0.6~0.8 MPa。配氣柜實(shí)物狀態(tài)如圖2所示。

        圖2 配氣柜實(shí)物圖Fig.2 The photo of gas distribution

        配氣系統(tǒng)上設(shè)有氣源截止閥、泄壓閥,實(shí)現(xiàn)對(duì)供氣及輸出氣的截止及配氣柜內(nèi)部管路的泄壓,防止配氣柜內(nèi)部管路壓力殘留。

        3.2 氣浮支撐裝置

        基于被動(dòng)的氣浮方案實(shí)現(xiàn)大臂在地面狀態(tài)下的平面零重力模擬。局部采用配重法及相似懸吊法實(shí)現(xiàn)整臂末端和回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)組合體的鉛垂向零重力模擬。支撐工裝采取氣浮及懸吊方式,通過(guò)氣浮力/懸吊拉力抵消重力影響。經(jīng)分析比較,采取多孔質(zhì)氣足設(shè)計(jì),相比傳統(tǒng)的小孔節(jié)流氣足以及表面節(jié)流氣足等方式,氣足表面壓力分布均勻,物體懸浮更加穩(wěn)定,而且使得應(yīng)力集中等問(wèn)題大為緩解,承載能力以及氣足過(guò)縫能力提高。

        根據(jù)機(jī)械臂工作模式、運(yùn)動(dòng)模式、裝配方案及收攏壓緊姿態(tài),將機(jī)械臂分成了3個(gè)運(yùn)動(dòng)組份,包括肩部運(yùn)動(dòng)組份、肘部運(yùn)動(dòng)組份、腕部運(yùn)動(dòng)組份。針對(duì)每個(gè)組份分別進(jìn)行氣浮支撐裝置設(shè)計(jì),確保各部分均可實(shí)現(xiàn)微重力受力狀態(tài)。

        結(jié)合機(jī)械臂地面試驗(yàn)構(gòu)型以及艙上收攏壓緊構(gòu)型,分析機(jī)械臂構(gòu)型轉(zhuǎn)換過(guò)程,將肩部運(yùn)動(dòng)組份分成肩部運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝分成肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組份支撐工裝及肩部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝,因此氣浮支撐裝置分為4部分:肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組份支撐工裝、肩部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝、肘部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝、腕部運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝。

        機(jī)械臂各關(guān)節(jié)及末端執(zhí)行器均設(shè)置有內(nèi)部的力傳感器,用于監(jiān)測(cè)產(chǎn)品工作時(shí)的受力情況,為保證各單機(jī)之間不受額外裝配應(yīng)力,單機(jī)力傳感器不受額外干擾,在氣浮支撐工裝與各單機(jī)連接環(huán)節(jié)之間設(shè)計(jì)力傳感器,用以檢測(cè)單機(jī)受力。

        3.2.1 肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組份支撐工裝

        肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組份支撐工裝用于實(shí)現(xiàn)肩部末端執(zhí)行器、肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)單獨(dú)實(shí)現(xiàn)零重力狀態(tài);支持肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)帶動(dòng)肩部末端執(zhí)行器進(jìn)行大范圍轉(zhuǎn)動(dòng);支持組合體繞肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)固定軸軸線(即肩部偏航關(guān)節(jié)動(dòng)軸軸線)的轉(zhuǎn)動(dòng)。肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組份支撐工裝結(jié)構(gòu)如圖3所示。裝配時(shí),將肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)及肩部末端執(zhí)行器組合體與回轉(zhuǎn)部分工裝整體調(diào)整為靜平衡狀態(tài)。

        圖3 肩部轉(zhuǎn)動(dòng)組分支撐工裝圖Fig.3 The shoulder rolling movement component brace tool

        為適應(yīng)試驗(yàn)過(guò)程中由于平臺(tái)水平度以及各種安裝誤差等產(chǎn)生的產(chǎn)品震顫并保證產(chǎn)品的安全,在氣浮托架底部加裝柔性調(diào)整環(huán)節(jié),且具備高度調(diào)整以及鎖定功能,如圖4所示。

        圖4 柔性裝置Fig.4 The flexible device

        3.2.2 肩部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝

        肩部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝用于實(shí)現(xiàn)肩部偏航關(guān)節(jié)以及肩部俯仰關(guān)節(jié)的零重力模擬。肩部偏航關(guān)節(jié)直接安裝在如圖5所示的關(guān)節(jié)托架上,通過(guò)4組關(guān)節(jié)支架、力檢測(cè)敏感器以及微調(diào)支架將關(guān)節(jié)與底部支架固連;肩部俯仰關(guān)節(jié)與吊板及轉(zhuǎn)動(dòng)軸承連接,支持俯仰關(guān)節(jié)繞動(dòng)軸的轉(zhuǎn)動(dòng)運(yùn)動(dòng)。

        圖5 肩部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝圖Fig.5 The shoulder pitching movement component brace tool

        3.2.3 肘部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝

        肘部俯仰運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝用于實(shí)現(xiàn)肘部俯仰關(guān)節(jié)和中央控制器的零重力模擬。如圖6所示,對(duì)中央控制器采取2層氣浮盤(pán)氣浮支撐的方式實(shí)現(xiàn)零重力狀態(tài),下層氣浮盤(pán)供氣將上層氣浮盤(pán)連同中央控制器浮起,既能保證對(duì)中央控制器的重力抵消,又能實(shí)現(xiàn)肘部俯仰關(guān)節(jié)與中央控制器之間相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)無(wú)摩擦。

        圖6 肘部俯仰運(yùn)動(dòng)支撐工裝圖Fig.6 The elbow pitching movement component brace tool

        3.2.4 腕部運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝

        腕部運(yùn)動(dòng)組份支撐工裝用于實(shí)現(xiàn)腕部俯仰關(guān)節(jié)、腕部偏航關(guān)節(jié)以及腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)、腕部末端執(zhí)行器的零重力模擬。如圖7所示,末端執(zhí)行器與腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)均采用平行四邊形相似吊架機(jī)構(gòu)進(jìn)行懸吊安裝。腕部俯仰關(guān)節(jié)通過(guò)關(guān)節(jié)連接支架、力檢測(cè)敏感器等與底部托板固連,實(shí)現(xiàn)零重力;腕部偏航關(guān)節(jié)通過(guò)懸吊架抵消其重力,吊點(diǎn)上部連接有力檢測(cè)敏感器,實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)關(guān)節(jié)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中的受力狀態(tài);腕部末端、腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)跟隨腕部偏航關(guān)節(jié)繞腕部俯仰關(guān)節(jié)軸線共同回轉(zhuǎn),自身調(diào)整為靜平衡狀態(tài)。

        圖7 腕部運(yùn)動(dòng)支撐工裝圖Fig.7 The wrist movement component brace tool

        3.3 氣浮平臺(tái)

        為滿足機(jī)械臂的運(yùn)動(dòng)要求,搭建了10 m×20 m的氣浮平臺(tái),采取花崗巖拼接而成,如圖8所示,承載能力優(yōu)于5 t/m,拼縫處高度差優(yōu)于10μm,縫隙寬度小于0.1 mm,整個(gè)花崗石平臺(tái)平面度不大于50μm。整個(gè)氣浮平臺(tái)系統(tǒng)設(shè)計(jì)有隔振溝、調(diào)整環(huán)節(jié),并配置有激光對(duì)射傳感器與報(bào)警燈,當(dāng)平臺(tái)上的試驗(yàn)設(shè)備移動(dòng)至平臺(tái)邊緣并且遮擋住紅外線時(shí),進(jìn)行警報(bào)提示。

        圖8 氣浮平臺(tái)圖Fig.8 The air floating platform

        3.4 可視化監(jiān)視系統(tǒng)

        為實(shí)現(xiàn)對(duì)機(jī)械臂每個(gè)獨(dú)立部件的實(shí)時(shí)力檢測(cè),在每個(gè)獨(dú)立部件的支撐位置均安裝有測(cè)力傳感器,并設(shè)計(jì)了可視化監(jiān)視系統(tǒng),力傳感器通過(guò)數(shù)模變送器將模擬量轉(zhuǎn)換成數(shù)字量,通過(guò)標(biāo)準(zhǔn)網(wǎng)線與RS485總線連接,將力傳感器的測(cè)力數(shù)值及重力抵消情況實(shí)時(shí)顯示在屏幕上,如圖9、10所示。根據(jù)使用需要,設(shè)計(jì)有歷史數(shù)據(jù)查詢功能,可對(duì)過(guò)往數(shù)據(jù)進(jìn)行復(fù)查比對(duì)。

        圖9 可視化監(jiān)視系統(tǒng)檢測(cè)主機(jī)Fig.9 The test computer of visual monitoring system

        3.5 零重力補(bǔ)償精度分析

        圖10 可視化監(jiān)視系統(tǒng)組成圖Fig.10 The composition of visual monitoring system

        本試驗(yàn)系統(tǒng)要求對(duì)每個(gè)獨(dú)立部件以及機(jī)械臂整體的零重力補(bǔ)償精度在95%以上,影響補(bǔ)償精度的誤差主要來(lái)自2個(gè)方面:①敏感器自身測(cè)量誤差;②氣浮平臺(tái)水平度誤差。

        敏感器自身測(cè)量精度為滿量程的0.05%,氣浮平臺(tái)水平度為3″,設(shè)關(guān)節(jié)質(zhì)量為

        m

        ,補(bǔ)償精度為

        ε

        ,質(zhì)量最大單機(jī)底部由4個(gè)60 kg量程的力敏感器支撐測(cè)量,誤差源多,量程大此處誤差為最大值,有如式(1)所示計(jì)算結(jié)果:

        結(jié)果求得

        ε

        =99.74%。分析結(jié)果顯示零重力模擬精度滿足指標(biāo)要求。這里分析中沒(méi)有考慮摩擦的影響,考慮摩擦后,零重力實(shí)現(xiàn)精度會(huì)有所下降。實(shí)際試驗(yàn)系統(tǒng)的零重力實(shí)現(xiàn)情況可以通過(guò)力敏感器進(jìn)行監(jiān)測(cè)。根據(jù)實(shí)踐經(jīng)驗(yàn),對(duì)摩擦的影響預(yù)留了1%,對(duì)產(chǎn)品剛度的影響預(yù)留1%,因此,綜合評(píng)估零重力補(bǔ)償精度為97.7%。

        3.6 整臂配平設(shè)計(jì)

        機(jī)械臂各單機(jī)均通過(guò)受拉或受壓傳感器進(jìn)行重力支撐,抵消重力影響,在氣浮臺(tái)上裝配階段各俯仰及回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)的受力平衡較易實(shí)現(xiàn),但涉及偏航及俯仰部分運(yùn)動(dòng)的單機(jī)受力平衡較為復(fù)雜。

        肩部末端執(zhí)行器與腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)均采用平行四邊形相似吊架機(jī)構(gòu)進(jìn)行懸吊安裝,如圖11所示,圖中

        A

        、

        B

        兩點(diǎn)為產(chǎn)品上安裝的滾環(huán)的吊點(diǎn),

        D

        點(diǎn)為產(chǎn)品上的實(shí)際質(zhì)心位置。為保證腕部末端執(zhí)行器及腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)在水平狀態(tài)以及上仰的過(guò)程中懸吊張力始終通過(guò)質(zhì)心,實(shí)現(xiàn)對(duì)末端執(zhí)行器的實(shí)時(shí)零重力模擬,即通過(guò)配重調(diào)整將產(chǎn)品上的質(zhì)心由

        D

        點(diǎn)調(diào)整至

        C

        點(diǎn),要求

        C

        點(diǎn)位于產(chǎn)品的回轉(zhuǎn)軸線上。

        圖11 相似機(jī)構(gòu)受力分析Fig.11 The mechanical analysis of similar mechanism

        設(shè)產(chǎn)品質(zhì)量為

        G

        ,配重質(zhì)量為

        G

        ,通過(guò)質(zhì)量特性測(cè)試獲得產(chǎn)品重量及質(zhì)心位置的實(shí)測(cè)值

        a

        ,如在

        E

        點(diǎn)上增加配重,為保證增加配重后的合質(zhì)心過(guò)

        C

        點(diǎn),則可獲得

        E

        點(diǎn)需要增加的配重質(zhì)量如式(2):

        其中,

        b

        為配重位置至

        C

        點(diǎn)位置尺寸的水平投影。在工裝設(shè)計(jì)時(shí),保證連桿

        AA′

        =

        BB′

        ,且與整體吊點(diǎn)

        C′

        到虛擬質(zhì)心

        C

        點(diǎn)的連線尺寸相等,并且三者平行。肩部末端執(zhí)行器及肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)配平采取圖12所示蹺蹺板形式。同上首先通過(guò)質(zhì)量特性測(cè)試,獲得肩部末端執(zhí)行器及肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)的質(zhì)量特性,將二者的質(zhì)心通過(guò)配平配至產(chǎn)品軸線上;通過(guò)測(cè)試再次獲得工裝蹺蹺板部分的質(zhì)量特性,并將當(dāng)前狀態(tài)工裝蹺蹺板與產(chǎn)品的質(zhì)量疊加得到合質(zhì)量

        G

        ,以及質(zhì)心位置參數(shù)

        e

        、

        f

        ,在此狀態(tài)下在工裝尾部進(jìn)行配重疊加,通過(guò)模型計(jì)算可得到配重質(zhì)心位置參數(shù)

        c

        、

        d

        ,且各參數(shù)滿足式(3)、(4):即可獲得配重質(zhì)量

        G

        。

        圖12 肩部工裝受力分析Fig.12 The mechanical analysis of shoulder brace tool

        4 地面全物理試驗(yàn)組裝實(shí)施

        4.1 靜平衡狀態(tài)調(diào)整

        為滿足機(jī)械臂運(yùn)動(dòng)時(shí),不引入工裝、地面環(huán)境等因素帶來(lái)的附加力矩,對(duì)肩部末端執(zhí)行器組份、肩部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)及肩部末端執(zhí)行器組合體組份、腕部末端執(zhí)行器組份、腕部回轉(zhuǎn)關(guān)節(jié)及腕部末端執(zhí)行器組合體組份提出了運(yùn)動(dòng)靜平衡的狀態(tài)要求,減小各組份質(zhì)心相對(duì)于回轉(zhuǎn)軸線的偏心距,將不平衡力矩控制在一定的范圍內(nèi)。

        機(jī)械臂在進(jìn)行靜平衡調(diào)試前,首先進(jìn)行了單機(jī)產(chǎn)品的質(zhì)量特性測(cè)試,確定質(zhì)量及質(zhì)心分布,對(duì)各參與工裝進(jìn)行了稱重測(cè)試,首先通過(guò)模型計(jì)算進(jìn)行配重的初步調(diào)整,然后根據(jù)測(cè)試情況進(jìn)行迭代優(yōu)化,最終,各部分不平衡力矩不超過(guò)4 Nm。

        4.2 裝配實(shí)施

        機(jī)械臂部組件數(shù)量較多,相鄰組件之間均具有較高的精度要求,包括同軸度、軸線夾角、軸線間距等;同時(shí)還要保證各組件相對(duì)氣浮平臺(tái)的距離及角度精度,以確保運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性;此外裝配過(guò)程中還需要滿足減載效率要求,保證各單機(jī)之間不受較大的相互作用力,造成輸出性能損失,甚至運(yùn)動(dòng)損傷等。

        在裝配過(guò)程中,通過(guò)以下措施保證裝配質(zhì)量:

        1)通過(guò)對(duì)各分組精度保證、最終集成的方式保證最終的裝配質(zhì)量;

        2)利用力監(jiān)視系統(tǒng)對(duì)產(chǎn)品安裝狀態(tài)進(jìn)行監(jiān)測(cè),在力控制為主、精度控制為輔的原則的前提下,保證各產(chǎn)品的連接受力不大于±5%,并盡量保證產(chǎn)品的裝配精度要求;

        3)在整臂結(jié)構(gòu)中,將臂桿兩端法蘭的安裝作為整臂裝配精度的調(diào)整環(huán)節(jié),消除整臂的裝配角度偏差;

        4)針對(duì)各組份劃分,在各組份裝配完成后,對(duì)各相對(duì)運(yùn)動(dòng)部分均安排了回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)測(cè)試,以驗(yàn)證裝配結(jié)果的正確性和各關(guān)節(jié)運(yùn)動(dòng)的可行性。

        機(jī)械臂裝配完成狀態(tài)如圖13所示,對(duì)單機(jī)初始裝配狀態(tài)、整臂裝配完成后以及氣浮臺(tái)上運(yùn)動(dòng)測(cè)試狀態(tài)的重力抵消情況進(jìn)行整理,如表1所示。通過(guò)對(duì)比,重力抵消偏差優(yōu)于5%。

        圖13 機(jī)械臂裝配完成狀態(tài)圖Fig.13 The status of space manipulator assembly completion

        表1 空間機(jī)械臂力監(jiān)視系統(tǒng)傳感器數(shù)據(jù)匯總Table 1 Summary of sensor data in space manipulator monitoring system

        5 三維全物理試驗(yàn)演示驗(yàn)證

        機(jī)械臂組裝后,在氣浮臺(tái)上開(kāi)展了圖14所示三維運(yùn)動(dòng)試驗(yàn)驗(yàn)證許用角度以機(jī)械臂在氣浮臺(tái)上的裝配構(gòu)型為基礎(chǔ)進(jìn)行分析,此構(gòu)型下機(jī)械臂由肩至腕各關(guān)節(jié)角度依次為:-180°、﹢90°、﹢90°、+60°、-90°、-90°、0°(表2)。

        表2 空間機(jī)械臂各關(guān)節(jié)許用角度范圍Table 2 The allowable angle range of space manipulator joints

        圖14 機(jī)械臂三維運(yùn)動(dòng)試驗(yàn)狀態(tài)圖Fig.14 The experiment scene of space manipulator three-dimensional movement

        以空間機(jī)械臂爬行試驗(yàn)為例,試驗(yàn)過(guò)程中關(guān)節(jié)角度、角速度情況如圖15、16,可以看出機(jī)械臂運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)順暢,試驗(yàn)運(yùn)行良好。

        圖15 機(jī)械臂爬行試驗(yàn)各關(guān)節(jié)角度Fig.15 The angles of space manipulator joints in climbing test

        圖16 機(jī)械臂爬行試驗(yàn)各關(guān)節(jié)角速度Fig.16 The angular velocities of space manipulator joints in climbing test

        6 結(jié)論

        1)系統(tǒng)具備空間機(jī)械臂在軌任務(wù)的地面三維全物理演示驗(yàn)證能力,驗(yàn)證了機(jī)械臂工作的可靠性;

        2)系統(tǒng)卸載效率高、支撐關(guān)節(jié)范圍轉(zhuǎn)動(dòng)大,滿足空間機(jī)械臂運(yùn)動(dòng)測(cè)試要求;

        3)系統(tǒng)摩擦小,機(jī)械臂運(yùn)動(dòng)順暢無(wú)卡滯,可實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)受力狀態(tài),對(duì)機(jī)械臂運(yùn)動(dòng)測(cè)試附加誤差小。

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