沈世元 王天成 張 誠(chéng) 徐俊偉 趙華勇 王 志

(1.上海飛機(jī)設(shè)計(jì)研究院 上海 201210; 2. 沈陽(yáng)航空航天大學(xué) 安全工程學(xué)院 沈陽(yáng) 110136 )

0 引言

熱釋放率(Heat Release Rate，簡(jiǎn)稱HRR)是指在規(guī)定的試驗(yàn)條件下，在單位時(shí)間內(nèi)材料燃燒時(shí)向外釋放的熱量，單位為“瓦特”，是衡量火災(zāi)危害程度的一個(gè)重要參數(shù)之一。國(guó)內(nèi)外多數(shù)科研人員通過(guò)數(shù)值模擬和理論分析針對(duì)熱釋放率相關(guān)領(lǐng)域進(jìn)行研究。徐亮[1]針對(duì)熱塑性裝飾材料的火災(zāi)行為進(jìn)行了熱釋放速率、質(zhì)量損失速率和熱解動(dòng)力學(xué)等方面的研究。趙峰[2]在國(guó)內(nèi)首次建立了一套較完整的公路隧道運(yùn)營(yíng)風(fēng)險(xiǎn)評(píng)估體系和評(píng)估方法，針對(duì)火災(zāi)模型提出了不同火災(zāi)的參數(shù)取值和熱釋放率增長(zhǎng)曲線?？椎门骩3]基于拉丁超立方抽樣(LHS)的Monte Carlo模擬分析，建立了分析熱釋放速率不確定性對(duì)可用安全疏散時(shí)間(ASET)影響的方法，并提出了一種火災(zāi)安全設(shè)計(jì)中火災(zāi)規(guī)模的定量計(jì)算方法和將安全系數(shù)與目標(biāo)失效概率聯(lián)系起來(lái)的計(jì)算方法。許彬等人[4-5]是以歐洲標(biāo)準(zhǔn)火之一的正庚烷火(TF5)為主要研究對(duì)象，在全尺寸實(shí)驗(yàn)裝置內(nèi)對(duì)正庚烷火相關(guān)的熱釋放速率進(jìn)行測(cè)量與研究。易亮等人[6]在一些柴油油池火試驗(yàn)數(shù)據(jù)的基礎(chǔ)之上，分析了油池火初期增長(zhǎng)過(guò)程以及影響油池火燃燒的因素。Welker[7]的研究表明，某些有機(jī)化學(xué)物質(zhì)的燃燒速率與風(fēng)速成反比，與油池直徑成正比。Koseki等[8]研究了燃燒區(qū)域特征尺度對(duì)熱釋放速率各種影響；Chatri[9]給出了可燃物質(zhì)穩(wěn)定階段的熱釋放速率和油池特征尺度之間的相互聯(lián)系。Huffman等人[10]研究了火源間距離和燃燒速率之間的關(guān)系。上述專家分別從燃燒物種類和油池特征尺度等多方面研究了熱釋放率特性，但是尚未存在聚焦航空相關(guān)的材料或者部件進(jìn)行的針對(duì)性研究。

本文開創(chuàng)性地研究了航空領(lǐng)域復(fù)合材料機(jī)身壁板本身和隔熱隔音棉加上復(fù)材壁板的組合構(gòu)型的熱釋放速率特性，驗(yàn)證了航空用復(fù)材壁板及其相應(yīng)衍生構(gòu)型(帶隔熱隔聲層等內(nèi)飾材料)是否符合CCAR25附錄F第IV部分中規(guī)定的客艙材料熱釋放速率要求，并通過(guò)飛機(jī)相關(guān)部件熱釋放速率方面的研究，指導(dǎo)大型民用客機(jī)的客艙設(shè)計(jì)。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 實(shí)驗(yàn)件

本文選取某型號(hào)飛機(jī)復(fù)材壁板件和隔熱隔音棉衍生構(gòu)型作為實(shí)驗(yàn)構(gòu)型，依據(jù)CCAR-25-R4附錄F第IV部分開展熱釋放速率實(shí)驗(yàn)。實(shí)驗(yàn)件包括復(fù)合材料壁板和復(fù)合材料壁板+隔熱隔音棉組合件，其中隔熱隔音棉前后分別包覆耐火焰蔓延包覆層和耐火焰燒穿包覆層保護(hù)膜。將所有試樣置于接近21 ℃±2 ℃和55%±10%相對(duì)濕度的環(huán)境中24 h；用厚度為0.03 mm的單層鋁箔包住試樣，使試樣朝向光澤面。試驗(yàn)之前，應(yīng)預(yù)先裁剪鋁箔，使其能包覆試樣的底面和側(cè)面，并將多余的鋁箔廢棄處理。鋁箔不應(yīng)該超過(guò)試樣上表面3 mm。用鋁箔包覆試樣之后，將試樣放進(jìn)安裝架，并蓋上定位架。

1.2 試驗(yàn)前準(zhǔn)備

(1)檢查二氧化碳過(guò)濾器和水分過(guò)濾器。

(2)按規(guī)定要求調(diào)節(jié)輻射錐下表面和試樣上表面之間的距離。

(3)接通輻射錐電源和風(fēng)機(jī)電源。

(4)調(diào)節(jié)環(huán)境排氣流量至(0.024±0.002)m3/s。

(5)按標(biāo)定程序進(jìn)行標(biāo)定。

在試驗(yàn)間歇期間和升溫期間，建議在稱重設(shè)備上方放置一層隔熱層以阻斷熱通量，避免過(guò)多的熱量傳遞到稱重設(shè)備。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法

實(shí)驗(yàn)設(shè)備采用FTT-0242錐型量熱儀，它是一種基于燃燒過(guò)程中釋放的熱量與燃燒過(guò)程中耗氧量直接相關(guān)的火災(zāi)測(cè)試工具，可以測(cè)量熱釋放速率、有效燃燒熱、熱失重速率、點(diǎn)燃時(shí)間等參數(shù)；實(shí)驗(yàn)方法采用BS ISO 5660-1：2015、GB/T 16172-2007建筑材料熱釋放速率試驗(yàn)方法，按工況(熱打火，輻射熱通量35 kW/m2)分別測(cè)試復(fù)合材料壁板和“復(fù)合材料+隔熱隔音棉”兩種構(gòu)型的熱釋放速率和總發(fā)熱量。每種構(gòu)型取三次平行實(shí)驗(yàn)結(jié)果的算術(shù)平均值作為實(shí)驗(yàn)結(jié)果。全部按工況(熱打火，輻射熱通量35 kW/m2)進(jìn)行試驗(yàn)。所有錐形試驗(yàn)按隔熱隔音層置于復(fù)材壁板上方進(jìn)行試驗(yàn)。

圖1 錐形量熱儀

錐形量熱儀如圖1所示，它是一種基于燃燒過(guò)程中釋放的熱量與燃燒過(guò)程中耗氧量直接相關(guān)的火災(zāi)測(cè)試工具。符合BS ISO 5660-1：2015、GB/T 16172-2007等國(guó)內(nèi)外標(biāo)準(zhǔn)，可以測(cè)量熱釋放速率、有效燃燒熱、熱失重速率、點(diǎn)燃時(shí)間等參數(shù)。煙密度箱如圖5.1(b)所示，它是一個(gè)具有固定容積(914 mm×610 mm×914 mm)的封閉箱體，在其中可以讓平板樣品承受散射熱源的燃燒，并對(duì)所產(chǎn)生煙霧的比光學(xué)密度(DS)加以測(cè)量。準(zhǔn)直射光束垂直向上穿過(guò)試驗(yàn)箱，并使用光電倍增管對(duì)光照強(qiáng)度加以測(cè)量。相對(duì)光照強(qiáng)度的變化可連續(xù)記錄。

2 結(jié)果與討論

2.1 復(fù)合材料壁板

復(fù)材壁板熱釋放速率試驗(yàn)前后的對(duì)比形貌分別如圖2所示。實(shí)驗(yàn)點(diǎn)火149 s時(shí)產(chǎn)生火焰，并開始持續(xù)燃燒，整個(gè)燃燒過(guò)程平均持續(xù)205 s，并在355 s時(shí)火焰熄滅，隨后直到試驗(yàn)結(jié)束再無(wú)明火現(xiàn)象。試驗(yàn)結(jié)束后，復(fù)材表面有明顯燒蝕痕跡，但材料的結(jié)構(gòu)形貌保存較完整。

(a)試驗(yàn)前 (b)安裝狀態(tài) (c)試驗(yàn)后圖2 復(fù)材壁板材料實(shí)驗(yàn)前后對(duì)比圖

復(fù)材壁板的熱釋放速率曲線如圖3所示。在初始階段，熱釋放速率持續(xù)上升；當(dāng)熱釋放速率到達(dá)一定值后，曲線開始呈下降趨勢(shì)，直到試驗(yàn)結(jié)束。分析認(rèn)為：復(fù)材壁板在剛受到熱輻射時(shí)，材料沒有達(dá)到燃點(diǎn)之前，有較少的熱釋放，隨著熱量的積累，達(dá)到復(fù)材壁板的燃點(diǎn)之后，復(fù)材開始燃燒，并且釋放出大量的熱，達(dá)到熱釋放速率峰值，隨著材料中可燃物的減少，熱釋放緩慢降低，在600 s之后逐漸趨于平緩。測(cè)得的熱釋放速率以及總放熱量分別為59.88 kW/m2和283.76 kW·min/m2。

圖3 復(fù)材壁板熱釋放速率均值曲線圖

2.2 復(fù)合材料壁板+隔熱隔音棉

隔熱隔音棉與復(fù)材壁板尺寸一致，將隔熱隔音棉覆于復(fù)材壁板之上制備成組合件，考核組合件的熱釋放速率性能。按照包覆層面向熱源的情況分為兩種工況：耐火焰蔓延包覆層面向熱源(工況1)和耐火焰燒穿包覆層面向熱源(工況2)，試驗(yàn)前后對(duì)比形貌如圖4和圖5所示。

(a)試驗(yàn)前 (b)安裝狀態(tài) (c)試驗(yàn)后圖4 組合件工況1實(shí)驗(yàn)前后對(duì)比圖

(a)試驗(yàn)前 (b)安裝狀態(tài) (c)試驗(yàn)后圖5 組合件工況2實(shí)驗(yàn)前后對(duì)比圖

工況1，點(diǎn)火器移到材料上方3 s ～5 s時(shí)，隔音棉表面耐火焰蔓延包覆層被點(diǎn)燃，發(fā)生閃燃現(xiàn)象，持續(xù)2 s～4 s，然后火焰熄滅，之后一直到試驗(yàn)結(jié)束再無(wú)明火現(xiàn)象，在持續(xù)的熱輻射過(guò)程中，材料表面顏色逐漸變紅，并且有輕微膨脹的現(xiàn)象發(fā)生。試驗(yàn)結(jié)束之后，表面耐火焰蔓延包覆層被完全燒毀，四周形成的殘?zhí)?，隔熱隔聲層中的棉芯裸露在外。工況2，點(diǎn)火器移到材料上方時(shí)，隔音棉表面的包覆層出現(xiàn)膨脹現(xiàn)象，隨即在6 s～31 s被點(diǎn)燃，發(fā)生燃燒現(xiàn)象，持續(xù)25 s ～26 s，然后火焰熄滅，之后一直到試驗(yàn)結(jié)束再無(wú)明火現(xiàn)象，在持續(xù)的熱輻射過(guò)程中，材料表面顏色逐漸變紅，并且有輕微膨脹的現(xiàn)象發(fā)生。試驗(yàn)結(jié)束后，耐火焰燒穿包覆層基本完整，僅出現(xiàn)局部孔洞，形貌如圖5(c)所示。

熱釋放速率曲線如圖6所示，兩種工況都是熱釋放速率先持續(xù)上升，當(dāng)熱釋放速率到達(dá)一定值后開始呈下降趨勢(shì)。工況1表面的耐火焰蔓延包覆層可燃，包覆層及隔音棉可燃成分受熱分解釋放熱量，可分解部分消耗殆盡后熱釋放過(guò)程結(jié)束。工況2中隔音棉可燃成分受熱分解產(chǎn)生可燃煙氣，達(dá)到一定壓力后突破耐火焰燒穿包覆層后被點(diǎn)燃，出現(xiàn)峰值后開始下降，受包覆層阻擋的影響，熱釋放速率的衰減速度要小于工況1。在30 min的實(shí)驗(yàn)中，兩種工況后續(xù)均未再出現(xiàn)峰值，可認(rèn)為由于隔音棉的隔熱作用，抑制了后續(xù)復(fù)材壁板的分解。表1是組合件兩種工況的熱釋放速率參數(shù)表。

(a)工況1

表1 組合件構(gòu)型熱釋放速率參數(shù)

3 結(jié)論

(1)復(fù)材壁板峰值熱釋放速率以及總放熱量均值分別為59.88 kW/m2和283.76 kW·min/m2。峰值熱釋放速率低于適航標(biāo)準(zhǔn)要求的65 kW/m2限值，但總放熱量值高于適航標(biāo)準(zhǔn)中總放熱量65 kW·min/m2的限值。這表明：復(fù)材壁板的熱釋放速率符合適航標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的峰值熱釋放速率要求，但總放熱量不滿足適航標(biāo)準(zhǔn)要求。

流水段管理可將整個(gè)工程按照施工工藝或工序要求劃分為一個(gè)可管理的工作層面，合理劃分進(jìn)度計(jì)劃、資源供給、施工流水等。BIM技術(shù)可提高施工組織協(xié)調(diào)的有效性，實(shí)現(xiàn)合理的施工流水劃分，為各專業(yè)施工方建立良好的工作面協(xié)調(diào)管理而提供支持和依據(jù)。

(2)鋪設(shè)隔音隔熱棉后，復(fù)材壁板在隔熱隔聲層的保護(hù)作用下沒有發(fā)生熱解燃燒，實(shí)驗(yàn)中產(chǎn)生的熱釋放主要來(lái)源于隔熱隔音棉本身和包覆膜。兩種鋪設(shè)工況產(chǎn)生的峰值熱釋放速率和總放熱量都遠(yuǎn)低于適航標(biāo)準(zhǔn)要求的65 kW/m2和65 kW·min/m2的限值。由于耐火焰蔓延包覆層可以被點(diǎn)燃，增加了熱釋放量，因此當(dāng)耐火焰蔓延包覆層面向輻射錐時(shí)，試樣的峰值熱釋放速率均略大于耐火焰燒穿包覆層面向輻射錐時(shí)的峰值。這表明：復(fù)材壁板+隔熱隔聲層組合件衍生構(gòu)型能夠滿足適航標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定的峰值熱釋放速率和總放熱量要求。對(duì)于結(jié)論(1)和結(jié)論(2)的可視化描述，如圖7所示。

圖7 復(fù)材壁板單構(gòu)型與隔熱隔音棉衍生構(gòu)型HRR對(duì)比

(3)對(duì)比研究了耐火焰蔓延包覆層和耐火焰燒穿包覆層兩種包覆層面向熱源時(shí)對(duì)熱釋放速率的影響。結(jié)果表明：由于耐火焰蔓延包覆層可以被點(diǎn)燃，增加了熱釋放量，因此當(dāng)耐火焰蔓延包覆層面向熱源時(shí)，試樣的峰值熱釋放速率和總放熱量均略大于耐火焰燒穿包覆層面向熱源時(shí)的峰值。