馮濤，馮雅，段瓊，孫永興

（1.中國石油大學（華東） 材料科學與工程學院，山東 青島 266580；2.哈爾濱工業(yè)大學 先進焊接與連接國家重點實驗室，哈爾濱 150001；3.青島雙星裝備制造有限公司，山東 青島 266400）

滲層的性能取決于滲層的組織及結構。前人的研究表明[7-9]，滲氮層主要由α-Fe、γ′-Fe4N 和ε-Fe2-3N組成，白亮層主要由ε 相和γ′相組成，擴散層具有一定的強度和韌性，主要由α+γ′相及α 相組成。α 和γ′相具有良好的韌性，ε 相韌性較差。這些相的形成主要依靠原子間價電子的作用。而物質的原子構成、電子構成以及化學鍵構成決定了它們的物理化學性質[10-11]。

“固體與分子經驗電子理論”（EET 理論）以共價鍵理論、能帶理論、電子濃度理論等為根據，用以分析晶體和分子結構[12-14]。本文以45 鋼離子滲氮為出發(fā)點，通過EET 理論研究離子滲氮后相組成與性能之間的關系，以揭示滲氮的微觀機制以及氮原子影響滲透層微觀組織結構和性能的物理本質。

1 試驗材料及方法

采用控制變量法對45 鋼進行表面離子滲氮，固定滲氮電壓820 V，保溫4 h，其他滲氮參數見表1。

表1 離子滲氮工藝參數Tab.1 Plasma nitriding process parameters

滲氮后對試樣進行表面硬度、滲層深度、耐磨性及耐蝕性測試。利用Diamond 軟件得到化合物的晶體結構圖；利用FindIt 軟件計算化合物的單胞體積、晶格參數、晶格類型和原子空間坐標等晶體結構信息；利用ACE 計算軟件及EET 中的BLD 方法計算每種化合物的試驗鍵距及等同鍵數，得到該化合物的價電子結構，計算每種化合物的晶體結合能，分析晶胞結構對材料硬度、脆性、耐磨性、耐蝕性的影響。

2 結果及分析

2.1 滲層硬度分析

表2 滲氮層的表面硬度Tab.2 Surface hardness of nitrided layer

表2 為離子滲氮后不同試樣的表面硬度值，0#為未滲氮45 鋼試樣。由表2 可見，經離子滲氮后，試樣表面硬度提高了3.1～3.7 倍，表面硬度最高的為4#試樣。工藝參數對滲層顯微硬度的變化見圖1。

圖1 滲氮層顯微硬度變化曲線Fig.1 Hardness curve of nitrided layer

根據GB/T 11354—2005《鋼鐵零件滲氮層深度測定標準》，可得出不同工藝下的滲層厚度，也列于表2?？梢姷獨浔葹?∶3 的1#、2#試樣的滲層厚度比氮氫比為3∶1 的3#、4#試樣大。合適的氮氫比可以降低N2的離解能，延長活性N 原子的存在時間，增強氮化效果[15]。提高溫度有利于增加滲氮層的厚度，溫度越高，元素擴散系數越大，更利于活性原子滲入試樣[16]。

利用無人機遙感技術，可以快速的完成數據以及信息的匯集以及整理工作。通過遙感裝置，將數據傳輸，通過無人機進行數據的測繪[2]。由于無人機分辨率較高，繪制出更加清晰的圖像，便于觀測。無人機遙感技術可以在最短的時間內對數據進行處理，整理出最佳的圖像，并應用遙感軟件對圖像進行監(jiān)督和非監(jiān)督分類處理，使測繪的結果更加真實準確。

2.2 物相分析

圖2 為不同參數下試樣的XRD 衍射圖譜。由圖2 可見，45 鋼試樣的XRD 圖譜為單一的α-Fe 衍射峰。滲氮后的四組試樣的衍射峰，主要為ε-Fe2-3N 和γ′-Fe4N。根據XRD 衍射結果，計算得到不同工藝下相組成物的體積百分比，見表3。在本試驗條件下，當氮氫比一致時，溫度為520 ℃時的ε-Fe2-3N 的含量較高；當滲氮溫度相同時，氮氫流量比為1∶3 時的γ′-Fe4N 的含量最高。

圖2 不同工藝參數試樣的XRD 衍射圖譜Fig.2 X-ray diffraction pattern of samples under different process parameters

表3 不同工藝下相組成體積百分比Tab.3 Phase volume percentage in different parameters%

滲氮后，α 相衍射峰發(fā)生了略微的左移以及寬化。這是因為試樣經滲氮后，N 原子溶入α 相會導致晶格點陣畸變，使晶面間距增大，晶格常數變大，從而使得衍射峰變寬[17-20]。

2.3 耐磨性分析

不同工藝下離子滲氮試樣的摩擦磨損數據見表4。由表4 可見，經離子滲氮后，試樣的失重和平均摩擦系數較基體都下降，四組滲氮試樣的平均摩擦系數為原始試樣的58%～82%。在本試驗條件下，當滲氮溫度相同時，氮氫比為3∶1 的試樣平均摩擦系數更低，耐磨性更好；氮氫比相同時，滲氮溫度更高的試樣耐磨性更好。

表4 摩擦磨損試驗數據Tab.4 Data of friction and wear test

2.4 耐蝕性分析

鹽霧腐蝕試驗結果見表5。由表5 可見，滲氮后，試樣的腐蝕速率比基體小，為基體的40.4%～67.4%。在本試驗條件下，滲氮溫度相同時，氮氫比越高，耐蝕性越好；而氮氫比相同時，滲氮溫度越高，耐蝕性越好。

表5 鹽霧試驗結果Tab.5 Salt spray test results

2.5 力學性能分析

對母材和滲氮試樣進行拉伸試驗后，得到各組試樣的斷面收縮率Ψ和伸長率δ，見表6。由表6 可見，經離子滲氮處理的試樣，其斷面收縮率為母材的3.4%～36%，延伸率為母材的2.4%～52%。這說明滲氮后，試樣的塑性均有所下降[21]。在本試驗條件下，1#試樣的塑性最好。

表6 各組試樣的斷面收縮率Ψ 和伸長率δTab.6 Section shrinkage and elongation of samples

對母材和滲氮試樣進行沖擊性能測試，結果見表7。沖擊吸收功數值越大，材料的抗沖擊能力越強，發(fā)生脆性斷裂的可能性越小[22]。滲氮后，試樣的沖擊功下降為母材的26%～35%。

表7 各組試樣的沖擊吸收功Tab.7 Impact absorbed energy of samples

3 Fe-N 系各相價電子結構計算

3.1 價電子結構計算

根據XRD 測試結果，滲層以Fe4N、Fe3N 和Fe2N 為主。其中Fe4N 為立方晶體結構，空間群為Pm 3 m（No.221），Fe 原子處于點陣的8 個頂點（a位置）和6 個面心位置（c 位置），N 原子處于立方點陣的體心（b 位置），單胞含有4 個Fe 原子和1 個N原子。晶格常數a=b=c=0.380 nm，α=β=γ=90°，單胞體積V=0.0547 nm3。Fe3N 為三方晶系，空間群為P312（No.149），每個晶胞中含6 個占據l 位置的Fe 原子、1 個占據e 位置的N 原子和1 個占據d 位置的N 原子，即Fe3N 單胞含有6 個Fe 原子和2 個N 原子。晶格常數a=b=0.472 nm，c=0.439 nm，α=β=90°，γ=120°，單胞體積V=0.0846 nm3。Fe2N 為三方晶系，空間群為P312（No.149），每個晶胞中含有6 個占據l 位置的Fe 原子、1 個占據e 位置的N 原子、1 個占據d 位置的N 原子和1 個占據a 位置的N 原子，即單胞含有6 個Fe 原子和3 個N 原子。晶格常數a=b=0.479 nm，c=0.442 nm，α=β=90°，γ=120°，單胞體積V=0.0877 nm3。三種金屬間化合物的晶體結構見圖3，晶胞中原子的等效位置及坐標參數見表8。

圖3 三種金屬間化合物的晶體結構Fig.3 Crystal structure of the three intermetallic compounds

表8 晶胞中原子的等效位置及坐標參數Tab.8 Equivalent position and coordinate parameters of atoms in crystal cells

表9 Fe4N 價電子結構Tab.9 Valence electron structure of Fe4N

表10 Fe3N 價電子結構Tab.10 Valence electron structure of Fe3N

表11 Fe2N 價電子結構Tab.11 Valence electron structure of Fe2N

Fe-N 各相的實驗鍵距D（nα）及等同鍵數Iα見表9—11。σ表示原子雜階；Ch和Ct表示σ雜階h 態(tài)和t 態(tài)的成分；nT為σ雜階時的總價電子數；nc為共價電子；nl為晶格電子數；R(l)為原子單鍵半徑；α 鍵為晶體中任意一條不可忽略的共價鍵；△D為α 鍵的實驗鍵距與理論鍵距之差的絕對值；nα為α 鍵上的共價電子數；m3d為原子磁矩。

3.2 價電子結構對性能的影響

3.2.1 價電子結構對硬度的影響

硬度代表材料局部抵抗硬物壓入其表面的能力[12]。硬度越高，材料應對壓入變形的抗力就越大，材料更難發(fā)生形變。晶體形變時，其組成原子偏離平衡位置發(fā)生位移，原子間的連接鍵被打破。共價電子對越多，原子的鍵合能就越強，原子越難發(fā)生位移，材料抵抗壓入變形的能力更強，材料的硬度更高[23]。以單位體積晶胞內的共價電子數的“共價電子密度”[24]來表征化合物的硬度，其表達式如下：

表12 晶體的共價電子密度Tab.12 Covalent electron density of crystals

由表12 可見，三種Fe-N 化合物的共價電子密度均高于α-Fe，即Fe4N、Fe3N、Fe2N 三種晶體的硬度均高于α-Fe，且Fe3N 和Fe2N 的硬度高于Fe4N。本文試驗中測得滲氮試樣的表面硬度均高于母材，且當滲氮溫度為520 ℃時，ε-Fe2-3N 含量最高，硬度最大。

3.2.2 價電子結構對耐磨性的影響

晶體的原子之間鍵合能越高，晶體分解越不容易，材料在外力的作用下也就越難脫落，晶體更容易保持系統(tǒng)內部穩(wěn)定。以原子之間的平均鍵合能反映晶體的耐磨性，其表達式如下：

表13 晶體的原子平均鍵合能Tab.13 Average atomic bonding energy of crystals

由表13 可見，三種Fe-N 化合物的原子平均鍵合能均高于α-Fe，即Fe4N、Fe3N、Fe2N 的耐磨性均優(yōu)于α-Fe，且Fe3N 和Fe2N 的耐磨性優(yōu)于Fe4N。滲氮后形成的ε-Fe2-3N 和γ′-Fe4N 均有助于提高母材的耐磨性，且ε-Fe2-3N 比γ′-Fe4N 效果更好。本文試驗中測得滲氮后試樣的耐磨性均高于母材，滲氮溫度520 ℃時，ε-Fe2-3N 含量更高，耐磨性也更好。

3.2.3 價電子結構對耐蝕性的影響

由式(3)計算得出α-Fe、Fe4N、Fe3N 和Fe2N 的晶格電子密度見表14。由表14 可見，三種Fe-N 化合物的晶格電子密度均小于α-Fe，即Fe4N、Fe3N、Fe2N 的耐蝕性均優(yōu)于α-Fe，且Fe3N 和Fe2N 的耐蝕性優(yōu)于Fe4N。滲氮后的ε-Fe2-3N 和γ′-Fe4N 相均有助于提高母材的耐蝕性，且ε-Fe2-3N 比γ′-Fe4N 效果更好。本文試驗中測得滲氮試樣的耐蝕性均好于母材，滲氮溫度520 ℃時，ε-Fe2-3N 含量更高，耐蝕性更好。

表14 晶體的晶格電子密度Tab.14 Lattice electron density of crystals

3.2.4 價電子結構對脆性的影響

此外，晶格電子密度對塑性也有不可忽略的影響。由于電子活動范圍廣，當晶體受外力作用時，晶格電子可以游蕩至連接鍵電子很少的位置，促進薄弱區(qū)域的價電子結構更加均勻，從而促進塑性變形的連續(xù)進行，避免脆性斷裂。為綜合分析晶體的晶格電子密度、共價鍵結構對稱性和強度對稱性對塑性的影響，采用三者之積并定義為塑性因子S[24]，來表示晶體塑性與其價電子結構之間的關系。S值越大，塑性越好；反之，脆性越大。塑性因子的數學表達式為：

Fe4N 中 c 位置上的 Fe 原子有 2 條鍵能為84.54 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N 鍵，12 條鍵能為24.70 kJ/mol 的第二近鄰Fe─Fe 鍵，6 條鍵能為0.47 kJ/mol 的第四近鄰Fe─Fe 鍵，因此c 位置上的Fe 原子的鍵合能為468.30 kJ/mol；a 位置上的Fe 原子有12 條鍵能為24.70 kJ/mol 的第二近鄰Fe─Fe 鍵，8 條鍵能為0.54 kJ/mol 的第三近鄰Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.47 kJ/mol 的第四近鄰Fe─Fe 鍵，因此a 位置上的Fe 原子的鍵合能為303.54 kJ/mol；b 位置上的N原子共有6 條鍵能為84.54 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N鍵，8 條鍵能為0.54 kJ/mol 的第三近鄰Fe─N 鍵，6條鍵能為0.02 kJ/mol 的第五近鄰N─N 鍵，而Fe4N晶胞中鍵上的N 原子僅存在于b 位置，因此Fe4N 晶胞中N 原子的鍵合能為511.68 kJ/mol。

Fe3N 中 l 位置上的 Fe 原子有 2 條鍵能為99.19 kJ/mol 的第一近鄰 Fe─N 鍵，6 條鍵能為19.65 kJ/mol 的第二近鄰Fe─Fe 鍵，6 條鍵能為18.32 kJ/mol 的第三近鄰Fe─Fe 鍵，2 條鍵能為0.59 kJ/mol 的第四近鄰 Fe─N 鍵，2 條鍵能為0.19 kJ/mol 的第六近鄰 Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.35 kJ/mol 的第七近鄰Fe─Fe 鍵，而Fe3N 晶胞中不可忽略的鍵上的Fe 原子僅存在于l 位置，因此Fe3N中Fe 原子的鍵合能為429.86 kJ/mol；d 位置上的N原子有6 條鍵能為99.19 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N鍵，6 條鍵能為0.59 kJ/mol 的第四近鄰Fe─N 鍵，6條鍵能為0.09 kJ/mol 的第五近鄰N─N 鍵，6 條鍵能為0.19 kJ/mol 的第六近鄰Fe─N 鍵，因此Fe3N 中d位置上的N 原子的鍵合能為600.36 kJ/mol；Fe3N 中e位置上的N 原子共有6 條鍵能為99.19 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.59 kJ/mol 的第四近鄰Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.09 kJ/mol 的第五近鄰N─N鍵，6 條鍵能為0.19 kJ/mol 的第六近鄰Fe─N 鍵，因此Fe3N 中e 位置上的N 原子的鍵合能為600.36 kJ/mol。

Fe2N 中 l 位置上的 Fe 原子有 3 條鍵能為87.32 kJ/mol 的第一近鄰 Fe─N 鍵，6 條鍵能為17.64 kJ/mol 的第二近鄰Fe─Fe 鍵，6 條鍵能為15.49 kJ/mol 的第三近鄰Fe─Fe 鍵，3 條鍵能為0.48 kJ/mol 的第五近鄰 Fe─N 鍵，3 條鍵能為0.16 kJ/mol 的第七近鄰 Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.29 kJ/mol 的第八近鄰Fe─Fe 鍵，而Fe2N 晶胞中不可忽略的鍵上的Fe 原子僅存在于l 位置，因此Fe2N中Fe 原子的鍵合能為464.40 kJ/mol；a 位置上的N原子有6 條鍵能為87.32 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N鍵，3 條鍵能為1.18 kJ/mol 的第四近鄰N─N 鍵，6條鍵能為0.48 kJ/mol 的第五近鄰Fe─N 鍵，12 條鍵能為0.07 kJ/mol 的第六近鄰N─N 鍵，6 條鍵能為0.16 kJ/mol 的第七近鄰Fe─N 鍵，因此Fe2N 中a 位置上的N 原子的鍵合能為532.14 kJ/mol；e 位置上的N 原子有6 條鍵能為87.32 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N鍵，3 條鍵能為1.18 kJ/mol 的第四近鄰N─N 鍵，6條鍵能為0.48 kJ/mol 的第五近鄰Fe─N 鍵，6 條鍵能為0.07 kJ/mol 的第六近鄰N─N 鍵，6 條鍵能為0.16 kJ/mol 的第七近鄰Fe─N 鍵，因此Fe2N 中e 位置上的N 原子的鍵合能為531.72 kJ/mol；d 位置上的N 原子有6 條鍵能為87.32 kJ/mol 的第一近鄰Fe─N鍵，6 條鍵能為0.48 kJ/mol 的第五近鄰Fe─N 鍵，18 條鍵能為0.07 kJ/mol 的第六近鄰N─N 鍵，6 條鍵能為0.16 kJ/mol 的第七近鄰Fe─N 鍵，因此Fe2N 中d 位置上的N 原子的鍵合能為529.02 kJ/mol。

由式(6)計算得出α-Fe、Fe4N、Fe3N、Fe2N 晶體的塑性因子參數見表15。由表15 可見，三種Fe-N化合物的塑性因子遠小于α-Fe，表明離子滲氮后，增加的相很大程度地增加了基體材料的脆性，其中Fe3N和Fe2N 晶體的脆性比Fe4N 晶體的脆性更大。在本文的力學性能試驗中也驗證了這一情況。滲氮新相的對稱性低、晶格電子密度小是造成基體塑性降低、脆性增大的重要原因。因此，若想降低滲氮工件的脆性，最應嚴格控制Fe3N 和Fe2N 的生成。

表15 晶體的塑性因子Tab.15 Plasticity factor parameters of crystals

4 結論

1）α-Fe、Fe4N、Fe3N 和Fe2N 的共價電子密度計算值分別為299.13、367.68、416.45、458.78 nm?3；晶體的平均鍵合能分別為412.65、444.02、472.48、486.61 kJ/mol。這說明滲氮可以提高母材的硬度及耐磨性，Fe3-2N 的含量越高，硬度及耐磨性越大。

2）α-Fe、Fe4N、Fe3N 和Fe2N 晶格電子密度的計算值分別為133.36、108.58、84.72、81.74 nm?3；晶體的塑性因子分別為76.20、14.75、3.66、3.65。這說明滲氮可以提高母材的耐蝕性，但韌性顯著降低，Fe3-2N 的含量越高，耐蝕性越好，但韌性越低。

3）滲氮溫度相同，氮氫比為3∶1 的滲層的厚度、硬度、耐磨耐蝕性，均高于氮氫比為1∶3 的滲層，但前者的力學性能劣于后者；氮氫比相同時，滲氮溫度為520 ℃的滲層的厚度、硬度、耐磨耐蝕性，均高于滲氮溫度為480 ℃的滲層，但前者的力學性能劣于后者。滲氮溫度為520 ℃、氮氫流量比為3∶1時，滲層的硬度以及耐磨、耐蝕性均最高，但滲層的脆性也最高，其沖擊吸收功下降至母材的26%。

4）ε-Fe2-3N 對基體的塑韌性影響最大，合理降低ε-Fe2-3N 的含量，可以改善滲氮件塑性差的問題。在本滲氮試驗條件下，適當降低離子滲氮溫度以及氮氫流量比，能夠有效減少ε-Fe2-3N 的含量，從而控制45鋼離子滲氮后力學性能的下降。